JG／T 546-2019 标准规范下载简介：

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JG／T 546-2019 建筑施工用附着式升降作业安全防护平台

表3防护平台外立面防护结构分类

4.2.1防护平台的主要参数应符合表4的

YS/T 5035-2016 铝电解槽带电焊接技术规范4.2.1防护平台的主要参数应符合表4的规定。

表4防护平台的主要参数

5.1.5防坠装置的制动构件不应采用铸铁制作，应采用碳素铸钢制作，其性能应符合GB/T11352的规 定，材料性能不应低于Q235级钢的要求；夹持式防坠装置的卡阻楔块应经调质处理，其表面硬度应为 30HRC~40HRC。 5.1.6防护平台构配件采用铝合金材质时，其材质应符合GB5237的规定。 5.1.7当室外温度大于或等于一20℃时，宜采用Q235级钢和Q345级钢。承重桁架或承受冲击荷载 作用的结构，应具有0℃冲击韧性的合格保证。当冬季室外温度低于一20℃时，尚应具有一20℃冲击 韧性的合格保证。 5.1.8平台构架当采用扣件式钢管脚手架搭设时，其材料和构配件应符合JGJ130的规定；当采用门式 钢管脚手架搭设时，其材料和构配件应符合JGJ/T128的规定；当采用承插型盘扣式钢管支架搭设时， 其材料和构配件应符合IGI231的规定

a）手工焊接所采用的焊条，应符合GB/T5117或GB/T5118的规定，焊条型号应与结构主体金 属力学性能相适应，对于承受动力荷载或振动荷载的桁架结构宜采用低氢型焊条； b)[ 自动焊接或半自动焊接采用的焊丝和焊剂，应与结构主体金属力学性能相适应，并应符合 GB/T8110的规定； c） 普通螺栓应符合GB/T5780和GB/T5782的规定； 铺栓可采用GB/T700中规定的Q235级钢或GB/T1591中规定的Q345级钢制做。 5.1.10 脚手板应满足强度、变形的要求，可采用钢材、铝合金、木材等材料制作，其材质应符合下列 规定： a) 冲压钢板和钢板网脚手板，其材质应符合GB/T700中Q235级钢的规定，冲压钢板脚手板的 钢板厚度不宜小于1.5mm，脚手板的网孔内切圆直径应小于25mm，新脚手板应有产品质量 合格证。 b）实木脚手板应采用杉木或松木制作，其材质应符合GB50005中Ⅱ级材质的规定。脚手板宽 度不应小于200mm，厚度不应小于50mm，两端应用4mm镀锌铁丝各绑扎两道。 C 胶合脚手板应采用GB/T9846.3中的Ⅱ类普通耐水胶合板，厚度不应小于18mm，底部木 间距不应大于400mm，木枋与脚手架水平杆应采用铁丝绑扎牢固，胶合板与木枋应采用钉子 钉牢，

5.2.1钢管或型钢杆件应平直，两端端面应平整，不应有斜口。当杆件有裂纹、表面分层硬伤、压扁、硬 弯、深划痕、结疤等缺陷时，不应使用。 5.2.2构配件杆件焊接接长时，单根杆件只充许有一个焊接接缝，且立杆或导轨有接缝时，接缝应错开 纤件交汇处，水平杆及水平斜杆的接缝应在距端头1/4长度内布置。 5.2.3所有零件应去毛刺、锐边等。 5.2.4使用铁质材料加工制作的构配件表面均应做防锈处理，转动部件应做润滑处理。钢管类材质构 件有开口或打孔时，管内壁宜做防锈处理。

5.2.3所有零件应去毛刺、锐边等

计算。 防护平台结构及构配件应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计。 防护平台提升系统的索具、吊具应按机械设计规定，采用容许应力法进行设计。 5.1.2防护平台应在对各部件进行受力分析计算的基础上，按GB50017、GB50018的规定对各类结构 件进行设计，满足结构强度、连接强度、刚度和稳定承载的要求。 5.1.3防护平台安全等级均为1级，其结构重要性系数应取。三1.1。在荷载计算时，均应计入结构重 要性系数

6.1.4防护平台的设计计算应符合下列规定：

a）应根据搭设防护平台的建筑结构及防护平台的结构和构造、组装、搭设、使用功能、荷载等因系 确定设计计算内容； b）水平支承结构采用空间结构的防护平台，应在受力分析的基础上，对下列项目进行计算： 一竖向主框架的结构和构件强度、稳定承载力、连接强度，并应进行竖向主框架顶部悬臂端 变形验算： 一水平支承结构的结构和构件强度、稳定承载力、连接强度和跨中变形验算； 平台构架构件的强度、连接强度及变形验算，立杆稳定承载截力计算； 附着支座的结构件强度、稳定承载力、连接强度及支承点承载力计算： 一升降系统的承载能力及升降设备选择计算； 防倾、防坠装置的承载能力计算； c）水平支承结构采用平面刚架结构的防护平台，应在受力分析的基础上，对下列项目进行计算： 竖向主框架的结构和构件强度、稳定承载力、连接强度计算，并应进行竖问主框架顶部悬 臀端变形验算； 底部平面刚架的结构件强度、连接强度和变形验算； 一平台构架的构件强度、稳定承载力、连接强度及悬肾臂端整体稳定承载力和变形验算，平台 层间水平刚架承载力及变形验算； 附着支座的结构件强度、稳定承载力、连接强度及支承点承载力计算； 升降系统的承载能力及升降设备选择计算； 防倾、防坠装置的承载能力计算。

a）当结构和构配件采用型钢、无缝钢管及厚度不小于6mm的钢板制作时，应按GB50017自 定进行设计； b） 当结构和构配件采用焊接钢管、厚度小于6mm的钢板制作时，应接GB50018的规定 设计； 防护平台结构和构配件应在线弹性范围内进行设计，不应采用钢材的塑性强度值

a）竖向主框架、水平支承结构受压杆件、其他受压杆件不应大于150； b）平台构架立杆不应大于210； c）斜撑杆、剪刀撑不应大于250； d）变拉杆件不应大于300。 6.1.7防护平台构件挠度限值[]应符合表7的规定

6.1.7防护平台构件挠度限值应符合表7的规定。

表7防护平台构件挠度限值

注：L为受弯构件的跨距。当为悬臂受弯构件时，L取2倍悬臂高度值

6.1.8防护平台的安全系数应符合下列规定！

a）在以试验方法判定防护平台结构、构配件强度、承载力时，其极限强度、极限稳定承载力与其设 计强度、设计稳定承载力的比值K，应满足下列要求： 构配件强度、节点连接强度不应小于1.5； 防护平台结构不应小于2.2； b）在使用工况下，竖向主框架的竖向荷载设计值应乘以附加安全系数=1.3； c) 在升降工况下，竖向主框架的竖向荷载设计值应乘以荷载不均匀系数2二2.0； d）在坠落状况下，附着支座的竖向荷载设计值应乘以冲击系数3=1.5； e) 水平支承结构的竖向荷载设计值应乘以水平支承结构附加安全系数=1.3；平台构架立杆的 竖向荷载设计值应乘以附加安全系数s=1.2； f 动力升降设备、设施的荷载设计值应乘以升降荷载不均匀系数。三2.0。 9防护平台所用索具、吊具承载力应具有足够的安全储备，并应符合下列规定： a）索具安全系数不应小于9.0； b品直安全系新不应小于3.0

6.2.1作用于防护平台的荷载分为永久荷载和

6.2.2防护平台的永久荷载应包括下列内容：

a）竖向主框架自重； b) 水平支承结构自重； c) 固定在平台上的导轨自重； d) 平台构架自重： e) 扶手栏杆、脚手板、翻板、挡脚板及安全防护网等作业防护设施自重； f) 固定在平台上的升降机构与升降设备自重。

a）施工荷载：包括施工人员、施工人员手持小型工具、作业层上不大于1kN/m的堆载；

a）施工荷载：包括施工人员、施工人员手持小型工具、作业层上不大于1kN/m的堆载 b）风荷载

a） 材料和构配件接GB50009规定的自重值取为荷载标准值； b) 升降设备按通用理论重量或产品说明书的规定取其荷载标准值； C) 脚手板按JGJ162的规定取其荷载标准值； d) 密目式安全网按0.005kN/m²取其荷载标准值，其他类型安全网按其实际自重值取为荷载标 准值； e）栏杆、挡脚板分别按0.11kN/m取其荷载标准值

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防护平台可变荷载标准值的取值，应符合下列规定： a）施工荷载标准值应根据施工工况和平台的用途分别确定，且不应低于表8的规定：

6.2.5防护平台可变荷载标准值的取值，应符合下列规定：

6.2.5防护平台可变荷载标准值的取值，应符合下列规定

a）施工荷载标准值应根据施工工况和平台的用途分别确定，且不应低于表8的

表8防护平台施工荷载标准值

Xk 风荷载标准值，单位为干牛每二次方米（kN/m）； 42 风压高度变化系数，应根据防护平台爬升的最大高度，按GB50009的规定取值 s 防护平台风荷载体型系数，应按表9的规定取用； 。 基本风压值，单位为千牛每二次方米（kN/m），应按GB50009的规定，取重现期 n=10对应的风压值，

表9防护平台风荷载体型系数

6.2.6在进行结构和构件强度、稳定承载力及连接强度计算时，应采用荷载设计值；在进行结构件和构 件变形计算时，应采用荷载标准值；当按容许应力法对索具和吊具进行设计时，应采用荷载标准值。 5.2.7在进行结构和构件强度、连接强度及稳定承载力计算时，应采用荷载的基本组合；在进行结构和 构件变形计算时，应采用荷载的标准组合；在按容许应力法对索具和吊具进行设计时，应采用荷载的标 准组合；并应分别取各自最不利的荷载组合进行计算， 6.2.8荷载组合计算时，荷载分项系 又值应符合表10的规定

6.3.1受弯构件抗弯强度应按式(2)计

6.3.1受弯构件抗弯强度应按式(2)计算：

正截面应力，单位为牛每二次方毫米（N/mm）； Mmax受弯构件所承受的最大弯矩设计值，单位为牛毫米(N·mm）； W，一受弯构件净截面抵抗矩，单位为三次方毫米（mm）； f一—钢材抗弯强度设计值，单位为牛每二次方毫米（N/mm）。 6.3.2单跨受弯构件的变形验算应按式（3)～式（5)计算：

3 5q14 1=384EIx 5qk14 Pk 13

L 5q14 1=384EIx 5qk14. Pk 13

U1 受弯构件挠度，单位为毫米（mm）； [U] 受弯构件挠度容许值，单位为毫米（mm）； qk 受弯构件均布线荷载标准值，单位为牛每毫米（N/mm）； 2 受弯构件计算跨度，单位为毫米（mm）； E 钢材弹性模量，单位为牛每二次方毫米（N/mm"）； Ix 受弯构件毛截面惯性矩，单位为四次方毫米（mm）； P. 受查构件跨中集中荷载标准值.单位为生（N)

6.3.3构件的节点连接强度应根据节点受荷的性质和节点连接的方式进行计算，并应符合式（6

Fia一作用于构件连接节点的荷载设计，单位为千牛或千牛米(kN或kN·m)； Nsd一一构件连接节点的承载力设计值，单位为千牛或千牛米（kN或kN·m），应按相关脚手架 准的规定取用或经设计计算确定。 轴心受拉或轴心受压杆件强度应按式（7）计算：

N 受拉或受压杆件轴向力设计值，单位为牛(N)； 受拉或受压杆件净截面面积，单位为平方毫米（mm）； 钢材抗拉、抗压强度设计值，单位为牛每二次方毫米（N/mm"） 6.3.5拉弯构件强度应按式（8)计算：

M一构件所承受的弯矩设计值，单位为牛毫米(N·mm）； f一一钢材抗弯强度设计值，单位为牛每二次方毫米（N/mm）。 6.3.6受压杆件稳定承载力应按式（9）、式（10)计算

.....................7)

式中 受压杆件轴向压力设计值，单位为牛（N)； P 受压杆件稳定系数； A 受压杆件毛截面面积，单位为平方毫米（mm"）； M 受压杆件所承受的弯矩设计值，单位为牛毫米（N·mm）； W 受压杆件毛截面抵抗矩，单位为三次方毫米（mm*）

6.4附着支座设计计算

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6.4.1附着支座应进行下列计算： a）附着支座及组成附着支座的结构件强度、稳定承载力、连接强度； b) 附着支座与建筑结构连接的穿墙螺栓强度； c) 防坠装置结构承载力； d) 防倾装置抗倾承载力； e) 使用工况时，附着支座上停层装置承载力。 6.4.2附着支座应根据其结构和构造对内部结构件进行详细的受力分析计算，并应按GB50017的规 定进行设计，且应符合下列规定 a）单个附着支座应能承受所在机位的全部竖向荷载设计值； b） 附着支座及组成附着支座的结构件的强度、稳定承载力及连接强度应按单个附着支座所承受 的竖向荷载、水平荷载及弯矩进行计算。 6.4.3 单个附着支座所承受的竖向荷载设计值应取正常使用条件下发生坠落时的荷载设计值，并应按

6.4.1附着支座应进行下列计算：

N=（N+NQik）

N. 单个附着支座所承受的最大竖向荷载设计值，单位为千牛（kN)； 70 结构重要系数，应取1.1； 73 冲击系数，应取1.5； YG 永久荷载分项系数，应取1.2； YQ 可变荷载分项系数，应取1.4； ENcik 单个附着支座所承受的竖向永久荷载标准值总和，单位为千牛（kN)，包括单个机位所 覆盖范围内的平台结构、安全网、栏杆、挡脚板、提升系统、竖向主框架、水平支承结构、 轨道等自重值； ENQik 单个附着支座所承受的施工荷载标准值总和，单位为千牛（kN)，取单个机位所覆盖范 围的平台按主体结构阶段2层同时施工或装饰阶段3层同时施工的施工荷载值计算。 4单个附着支座所承受的水平荷载设计值，应取防护平台提升后最上部支座未安装时为最不利设 工况并应按式（12）和式（13）计算

式中： Ns——单个附着支座所承受的水平荷载设计值，单位为千牛(kN)

附着支座所承受的水平荷载设计值，单位为千牛（

dw 风荷载组合值系数，取0.6； L 附着支座水平间距，应取机位间距最大值，单位为米（m）； H, 附着支座竖向间距，取楼层高度，单位为米（m）； Lz 平台构架重心距附着支座支撑点的水平投影距离，单位为米（m）； 悬臂高度系数； Hz竖向主框架悬臂高度，单位为米（m)；当悬臂段为两个半楼层时，取两个楼层高度加防护栏 杆高度；当悬臂段为一个半楼层时，取一个楼层高度加防护栏杆高度。 1.5单个附着支座上所承受的弯矩应根据其所承受的竖向荷载N，、水平荷载Ns及其构造形式进行 算。

（）+(兆 < ..·（14) （16)

N' 单根螺栓所承受的剪力设计值，单位为牛（N)，应取N=N/2； N' 单根螺栓所承受的拉力设计值，单位为牛（N)，应取N=Ns/2； N 单根螺栓抗剪承载力设计值，单位为牛（N)； N 单根螺栓抗拉承载力设计值，单位为牛（N)； d 螺栓直径，单位为毫米（mm）； d。 螺栓螺纹处有效截面直径，单位为毫米（mm）； 螺栓抗剪强度设计值，单位为牛每平方毫米（N/mm），材质为Q235级钢的，应取f =140N/mm"; f一一螺栓抗拉强度设计值，单位为牛每平方毫米（N/mm），材质为Q235级钢的，应取f =170N/mm。

6.4.7防坠装置承载力应根据单个附着支座所承受的竖向荷载设计值N1，按GB50017的规定分别进 行强度和变形验算， 6.4.8防倾装置承载力计算应符合下列规定： a）应根据水平荷载Ns及防倾装置的结构和构造按GB50017的规定对其各受力构件及连接部 位进行构件强度、连接件强度验算； b） 当采用导轨内最滑块结构时，应根据单个附着支座所承受的水平荷载设计值Ns，对滑块及滑 块的连接强度进行计算，滑块与竖向主框架的焊缝宜采用T形对接与角接组合焊缝，焊缝的 强度应按式（17）~式（19）计算：

Ns ot= helw ≤Brfr Ns h.t≤J? "+

式中： Or 垂直于焊缝长度方向的应力，单位为牛每二次方毫米（N/mm"）； 沿焊缝长度方向的剪应力，单位为牛每二次方毫米（N/mm"）； 角焊缝的计算厚度，单位为毫米（mm)，应取0.7hr，h为角焊缝焊角尺寸； w 角焊缝的计算长度，单位为毫米（mm)； f一一角焊缝的强度设计值，单位为牛每二次方毫米（N/mm")； β—正面角焊缝的强度设计值增大系数，应取1.22。 防倾导向滚轮轴的强度应按式（20)~式（22)计算：

式中： 垂直于焊缝长度方向的应力，单位为牛每二次方毫米（N/mm"）； 沿焊缝长度方向的剪应力，单位为牛每二次方毫米（N/mm"）； ? he 角焊缝的计算厚度，单位为毫米（mm)，应取0.7hr，h为角焊缝焊角尺寸； l角焊缝的计算长度，单位为毫米（mm)； f——角焊缝的强度设计值，单位为牛每二次方毫米(N/mm")； β—正面角焊缝的强度设计值增大系数，应取1.22。 防倾导向滚轮轴的强度应按式（20)~式（22)计算

20 单侧连接： Ns

单个机位处竖向荷载设计值，单位为千牛（k 主框架附加安全系数，应取1.3

6.5平台构架设计计算

平台构架承受荷载的水平杆，应进行抗弯强度和连接强度计算，并应符合下列规定： 当水平杆连接节点采用焊接时，应接节点焊缝承受弯矩和剪力共同作用下的焊缝进行计算；当 水平杆连接节点采用螺栓或扣件连接时，节点的连接强度应符合式（24）、式（25）的规定： 当采用螺栓连接时

N3≤N N,

N3

Q 水平杆端竖向荷载设计值应按式(26)计算： N=（Ncik+ZNQk） 水平杆在竖向荷载作用下的弯矩设计值应按式(27)计算： M=（EMGik+EMQ） 式中： N3 平台构架水平杆杆端竖向荷载设计值，单位为千 Ms 平台构架水平杆在荷载作用下的弯矩设计值，单 Rc 扣件抗滑承载力设计值，单位为千牛（kN)，应取8

M=。（EMGik+EMQ） 式中： N3 平台构架水平杆杆端竖向荷载设计值，单位为千牛（kN)； M3 平台构架水平杆在荷载作用下的弯矩设计值，单位为牛毫米（N·mm）： R. 扣件抗滑承载力设计值，单位为千牛（kN)，应取8kN：

ENGik 平台构架单根水平杆所承受的永久荷载标准值总和，单位为千牛（kN)； ENQik 平台构架单根水平杆所承受的施工荷载标准值总和，单位为千牛（kN)； EMcik 平台构架单根水平杆在永久荷载作用下所产生的弯矩标准值总和，单位为牛毫米 (N· mm); ZMok 平台构架单根水平杆在施工荷载作用下所产生的弯矩标准值总和，单位为牛毫米 (N·mm），应取施工荷载为3kN/m进行计算。 台构加的立稳完承裁力应式（28）计算

N。一平台构架立杆轴向力设计值，单位为牛(N)，应按式(29)计算； P 平台构架立杆稳定承载力系数； A4 平台构架立杆的毛截面面积，单位为平方毫米（mm"）： M 风荷载作用在平台构架立杆上引起的弯矩设计值，单位为牛毫米（N·mm），应按式（30） 计算； W。一一平台构架立杆的截面抵抗矩，单位为三次方毫米（mm"）。 3一平台构加立托的坚向益裁设计值应控式（29)计算

Ys 平台构架立杆的竖向荷载附加安全系数，应取1.2； ENcik 平台构架单根立杆所承受的永久荷载标准值总和，单位为牛（N），包括单杆平台构架立 杆负荷范围内的平台杆件、脚手板、栏杆、踢脚板、安全网等自重标准值； ENQik 平台构架单根立杆所承受的施工荷标准值总和，单位为牛（N），包括单根脚手架立杆负 荷范围内的各作业层上施工荷载标准值。

式中： 中w 风荷载组合值系数，应取0.6； 水平风荷载引起的立杆弯矩标准值，单位为牛毫米（N·mm） 平台构架立杆纵向间距，单位为毫米（mm）。

6.6水平支承结构设计计算

M=%M M=0.03%。Wsl.H

M=Y。YQywMwk Mwk=0.03%。Wkl,H

.6.1在对水平支承结构内外侧平面桁架做受力分析计算时，应接平面架为铰接结构、平台构架立 汗的竖向荷载作用在平面桁架的节点上，分别对内外侧平面桁架进行受力分析及各杆件强度、稳定承载 力、连接强度设计，并应符合下列规定： a) 当采用单跨两端无悬挑水平支承结构时，应按单跨两端无悬挑水平桁架受力分析图（图1)对 水平支承结构进行杆件内力分析计算； b) 当采用单跨两端悬挑水平支承结构时，应按单跨两端悬挑水平桁架受力分析图（图2)对水平 支承结构进行杆件内力分析计算： c) 当采用多跨连续水平支承结构时，宜分别选取连续三跨内外侧的平面桁架按结构力学求解方 法对平面桁架进行杆件内力分析计算，也可按多连跨水平桁架受力分析图（图3)对水平支承 结构进行杆件内力分析计算，但接多连跨水平桁架受力分析图（图3)计算结果设计的平面支

承结构，应接杆件最大受压、受拉内力统一规格设置水平支承结构的水平弦杆、斜杆、竖杆：

图1单跨两端无悬挑水平桁架受力分析图

图2单跨两端悬挑水平桁架受力分析图

图3多连跨水平桁架受力分析图

2在平台构架立杆竖向力的作用下，水平支承结构内外侧平面桁架下弦杆跨中节点最大位移值 （32）式（33）计算：

2[02] 32 EA, （33

02 水平支承结构下弦杆跨中节点的竖向位移，单位为毫米（mm）； [] 水平支承结构下弦杆跨中节点竖向位移容许值，单位为毫米（mm）： N, 在所求位移点处施加单位力时，第i根杆的轴力值，单位为牛（N)，计算见图4； N 在荷裁标准值N作用下，第根杆的轴力值，单位为牛（N），应取N4为N4k接6.6.1的 规定计算； L: 第i根杆的几何长度，单位为毫米（mm）； A. 第i根杆的毛截面面积，单位为平方毫米（mm）

图4在所求位移点处施加单位力时第i根杆的轴力值计算图（N）

图4在所求位移点处施加单位力时第i根杆的轴力值计算图（N）

a）单鹭两端无悬挑水平支承结构

b）单跨两端悬排水平支承结构

c）多连鹭水平支承结构

5.6.3当水平支承结构采用水平刚架时，应按平台构架立杆竖向荷载设计值N。分别作用在平面刚架 内外肢杆上，对内外肢杆按刚梁分别进行受力分析，并应对内外肢杆抗弯强度、连接强度、挠度进行计 算，并应符合下列规定： a）当平面刚架采用单跨两端无悬挑结构时，应按两端无悬挑的单跨距梁对平面刚架内外肢杆分 别进行受力分析计算（图5），并应符合下列规定： 平面刚架内外肢杆跨中弯矩设计值应按式（34)计算

Ms=2(N+Ycqkl.

架内外肢杆跨中挠度按式（35)、式（36)计算：

图5单跨两端无悬挑平面刚架内外肢杆受力分析示意图

当平面刚架采用单跨两端悬挑结构时，应按两端带有悬挑段的单跨距梁对平面刚架内外肢杆 分别进行受力分析计算（图6），并应符合下列规定 平面刚架内外肢杆跨中弯矩设计值应按式（37)计算

Ms=1.5(N1+Q) *(37

平面刚架内外肢杆度应符合式（35）的要求，其在荷载作用下的挠度值应按式（3 计算：

当平面刚架采用连续结构时，应按三跨连续梁对平面刚架内外股杆分别进行受力分析计算 （图7），并应符合下列规定： 平面刚架内外肢杆跨中弯矩设计值应按式（39）计算：

M=(1.5N41+1.6Q) ...........(39

Ms 平面刚架内外肢杆跨中弯矩设计值CNAS RI01：2015 检验机构认可规则，单位为牛毫米（N·mm)； Y 水平支承结构荷载附加安全系数； U3 平面刚架跨中挠度，单位为毫米（mm)； [u3] 平面刚架跨中挠度容许值，单位为毫米（mm)； N4 平台构架立杆竖向荷载设计值，单位为牛（N)； Nk 平台构架立杆竖向荷载标准值，单位为牛（N)； la 平台构架立杆纵向间距，单位为毫米（mm）； qk 平面刚架内外肢杆自重线荷载标准值，单位为牛每毫米（N/mm）； E 钢材弹性模量，单位为牛每二次方毫米（N/mm²）； 1 平面刚架内外肢杆毛截面惯性矩，单位为四次方毫米（mm）。

图7多连跨平面刚架内外肢杆受力分析示意图

Nak=ZNGik+ZNoik

6.7竖向主框架设计计算

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6.7.1在进行防护平台竖向主框架受力分析计算时，当竖向主框架为焊接、导轨与竖向主框架内肢立 杆焊接连接时，应计入导轨对竖向主框架的加强作用， 6.7.2竖向主框架应接下列状态进行受力分析计算： a）竖向主框架顶部处于悬臂工作状态； b）防护平台处于升降状态； c）防护平台在施工使用时发生坠落状态。 6.7.3在竖向主框架内力分析时，应计人自重荷载、施工荷载、风荷载和施工原因产生的水平荷载的作 用。风荷载和施工原因产生的水平荷载应按最不利作用方向计算。竖向主框架内外立杆所承担的自重 荷载，应按内外立杆各自的负荷面积分别计算。 6.7.4因施工原因所产生的水平荷载作用在竖向主框架的顶部，应按式（42)计算：

Ns =0.2 Y. Yod. n. gr . 7

Ns 因施工原因产生的水平荷载设计值，单位为千牛（kN)； p 施工荷载组合值系数，应取0.7； ne 施工时作业层数，应取2； qk 施工荷载标准值HG/T 3691-2012 工业用钢骨架聚乙烯塑料复合管件，单位为千牛每二次方米（kN/m），应取3kN/m"； la 平台构架立杆纵向间距，单位为米（m）； 1b 竖向主框架宽度（内外立杆中心距离），单位为米（m）。 7.5作用在竖向主框架上的风线荷载设计值，应按式（43)计算：

9w——使用工况时竖向主框架所承受的风线荷载设计值，单位为千牛每米(kN/m)； Wk一一风荷载标准值，单位为千牛每二次方米（kN/m），应按式（1)计算； L一一附着支座水平间距，单位为米（m）。 6.7.6竖向主框架部处于悬臂工作状态的受力分析计算，应接施工荷载布设在顶部客作业层上，竖 向主框架受水平风荷载及因施工原因产生的水平荷载、防护平台结构自重荷载、施工荷载作用，最上层 有效附着支座以上的竖向主框架处于悬臂状态的工况，对竖向主框架进行受力分析计算（图8），并应符 合下列规定： a）应按防护平台提升后，顶部附着支座D暂不能安装，有效附着支座A以上防护平台结构处于 悬肾状态的工况进行分析计算； b）应是底部附看支座C（如果无支座C则应选择支座B)承受单个机位的全部竖向荷载； c 附着支座A、B(及模板拆除后安装的D)应视为滑动支座，附着支座C如果无C支座应选择支 座B)可视为固定支座