标准规范下载简介：
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GBT 17468-2008 电力变压器选用导则.pdf电力变压器损耗应符合GB/T6451、GB/T10228、GB20052、JB/T2426、JB/T1 JB/T10318的规定。产品损耗水平按JB/T3837的规定。 注：计算负载损耗时，油浸式电力变压器参考温度为75℃，干式电力变压器参考温度对各种绝缘系统是不 般取绕组平均温升加20C。
选择短路阻抗时应符合GB/T6451、GB/T10228、JB/T2426、JB/T10317或JB/T10318的要求。 对于高阻抗变压器，可以设置电抗器。电抗器可以置于油箱内或油箱外。 对于高阻抗变压器，是为限制过大的短路电流要求而提高短路阻抗的，对110kV和220kV城网 供电的双绕组变压器，其短路阻抗最好分档，例如：110kV可分为10.5%、12.5%、14.5%、16.5%、 23%；220kV可分为14%、18%、22%、26%。还应考虑系统电压调整率和无功补偿；对于三绕组变压 器，提高的是高一低及中一低阻抗，高一中阻抗与常规变压器相同。
4.9三相系统变压器缘组联结方法
一台三相变压器或拟结成三相的单相变压器组阜阳职业技术学院实训楼施工组织设计，其绕组的联结方法应根据该变压器是否与其他变
压器并联运行、中性点是否引出和中性点的负载要求来选择。 联结方法对变压器的设计和所需材料的用量有影响。在某些情况下选择联结方法时，还须考虑铁 心的结构形式和气象条件。如：某些地区特殊接法：10kV与110kV输电系统电压相量差60°的电气 角，此时可采用110/35/10kV电压比与Ynd11y10接法的二相二绕组电力变压器；多雷地区可选 Dy或Yz。 尽量不选用全星形接法的变压器，如必须选用（除配电变压器外)，应考虑设立单独的三角形接线的 稳定绕组。稳定绕组的额定容量一般不超过一次额定容量的50%，其绝缘水平还应考虑其他绕组的传 递过电压。对于联结组标号为Yyn0的配电变压器，其铁心不宜采用三相五柱结构。
绕组联结方法的选择按GB/T6451、GB/T10228、JB/T2426、JB/T10317或JB/T10318的规定， 其常用的联结组见附录A。
三种绕组联结方法的主要特点见表2。
表2 三种绕组联结方法的主要特点
在满足温升限值的情况下，冷却方式尽量采用自冷、风冷，冷却装置尽量采用片式散热器。 10.1油浸式电力变压器冷却方式的选择：
标准规定的干式电力变压器冷却方式为空气自冷，根据用户要求，干式电力变压器可加装风机， 电力变压器冷却方式的标志按GB1094.11规定。
4.11变压器油和油保护系统
4.11.1变压器制造方一般按例行试验时所注人的某种牌号的油供给用户。用户对变压器油另有要求 时，应在订货合同中规定。对变压器油的要求： a）根据变压器安装地点的环境平均最低温度合理选择变压器油的牌号； b）提出合理的变压器油性能要求（一般按GB/T7595)； c）要求变压器油的油基（环烷基或石腊基)； d）油与绝缘材料及结构材料的相容性。 4.11.2在选用变压器时，用户应提出对油保护系统的要求，并在订货合同中规定。常用的油保护系 统有： a) 采用波纹油箱或膨胀式散热器。这种系统可自行补偿油的体积膨胀，可不装设储油柜，一般适 用于小容量的变压器。 b）装有胶囊、隔膜或波纹结构的储油柜，此结构能使油与空气隔开，以实现全密封。 4.11.3交货的变压器中应注人或供新油，且应不混油。已运行的变压器如果需要补充油时应遵照以 下原则： a）不同油基的变压器油应不混合使用； b）同一油基不同牌号的油不宜混合使用； c）被混合使用的油，其质量均需符合GB/T7595的规定； d）新油或相当于新油质量的同一油基不同牌号变压器油混合使用时，应按混合油的实测凝点决 定其是否可用。不能仅按化学和电气性能合格就混合使用； e）运行中的油与相同牌号新油混合时，应预先进行混合油样的氧化安定性试验，无沉淀物方可混 合使用。 f）进口油或来源不明的油与不同牌号运行油混合使用时，应预先进行参加混合的各种油及混合 后油样的老化试验。当混油质量不低于原运行油时，方可混合使用；若相混油都是新油，其混 合油的质量应不低于最差的一种新油。 4.11.4如果用户需用自己采购的油注人变压器时，应在订货合同中规定。为了确保变压器运行的可
4.12变压器的技术参数和制造成本
选用变压器时，技术参数由变压器服务的电力系统和运行条件所决定。一些性能方面的技术参数， 如负载损耗、短路阻抗、空载损耗、空载电流、冷却方式、调压方式等，GB/T6451、GB/T10228、 JB/T2426，JB/T10317或JB/T10318中已有规定。它们不仅与变压器的安全运行和经济运行有关， 而且直接影响其制造成本，为了降低变压器的能耗，或从环保及安全运行角度提出高于标准规定的参数 或特殊要求时（如声级水平、油箱强度、绝缘水平或高海拔），应考虑制造成本的增加。有关信息见附 录B。
油浸式电力变压器一般技术要求应符合GB1094.1和GB/T6451、JB/T2426、JB/T10317、 IB/T10318的规定：于式电力变压器一般技术要求应符合GB1094.11和GB/T10228、JB/T2426的规定
油浸式电力变压器一般技术要求应符合GB1094.1和GB/T6451、JB/T2426、JB/T10317 10318的规定；干式电力变压器一般技术要求应符合GB1094.11和GB/T10228、JB/T2426的规定 特殊技术要求
有除5.1之外的特殊要求，应由用户与制造方协
并联运行是指并联的各变压器的两个绕组，采用同名端子对端子的直接相连方式下的运行。本标 准只考虑双绕组变压器的并联运行。
a）钟时房数要严格相等：
级电压要相同； c+ 短路阻抗相同，尽量控制在允许偏差范围士10%以内，还应注意极限正分接位置短路阻抗与极 限负分接位置短路阻抗要分别相同； d) 容量比在0.5～2之间； e）频率相同。
7.2环境保护对噪声的判断
按GB12348和GB3096的规定，间接判断变压器噪声是否符合环境保护的要求。随 低，变压器的制造成本也将有所增加。
变压器声级的测量方法按GB/T1094.10的规定
8变压器热老化率与寿命
在外部冷却空气为20℃，变压器以额定电流运行，以某种温度等级的绝缘材料发生热老化而损坏 时，规定变压器的寿命一般为20年。 对符合GB1094设计的油浸式电力变压器，在绕组热点温度为98℃下相对热老化率为1，此热点 温度与“在环境温度为20C和绕组热点温升为78K下运行”相对应。 对于干式电力变压器，其环境温度也为20℃，而热点温度取决于绝缘材料的温度等级，其温度限值 按GB/T17211的规定。 变压器的相对热老化率定义见式（1)：
式中： 0一实际热点温度； 0.一额定热点温度； 0一一寿命损失加倍率。 0。的取值说明，在额定热点温度的基础上，每增加6℃(油浸式)或10℃（干式)，其热寿命减少 半，反之增加一倍。 计算寿命损失可参考GB/T1094.7和GB/T17211。
9.2.1变压器用片式散热器应符合JB/T5347的要求。 9.2.2变压器用风冷却器应符合JB/T8315的要求。 9.2.3变压器用水冷却器应符合JB/T8316或JB/T7633的要求。 9.2.4变压器用风扇应符合JB/T9642的要求。 9.2.5干式变压器用风机应符合JB/T8971的要求
净油器应符合产品技术条件的要
套管应符合GB/T4109的要求。
9.15套管式电流互感器
套管式电流互感器分为测量用和保护用两种。选用时应提出相应的额定值，包括额定一次电流、额 定二次电流、额定电流比、准确级、额定输出等。除非用户和制造方另有协议规定，额定值应符合 GB1208的规定。 套管式电流互感器选用原则见附录D
压器用螺阀应符合JB/T5345的要求。
9. 17其他组、部件
变压器用的其他组、部件的选用应符合相应标准的要求或技术条件的要求。
10标志、起吊、安装、运输和贮存
油浸式电力变压器应符合GB/T6451、JB/T2426、JB/T10317或JB/T10318的规定，干式电力变 压器应符合GB/T10228、JB/T2426的规定，变压器的安装项目和要求应符合GBJ148的规定。
11.1制造方向设计院提供的技术文件
在技术协议书（订货合同）签订后，制造方应根据需要在规定时间内向设计院提供工程设计所必须 10
11.2制造方向用户提供的技术文件
由制造方向用户提供的技术文件，在订货合同或技术协议书中应明确规定提供文件的数量和有关 信息（如收件人、*寄地址和****等）。交接方式一般为*寄，也可随产品一同发运。 a）提供11.1的全部技术文件； b）产品合格证书，包括变压器合格证书、主要组、部件合格证书（如：套管、冷却器、开关、气体继 电器、各种温控器等）； c）产品试验报告。包括变压器试验报告（除例行试验报告外，其他试验报告提供内容由双方协商 确定），主要组部件试验报告； d）油浸式电力变压器油化验单（如果规定，包括色谱分析）； e）变压器实际使用说明书； fD 套管安装使用说明书； g）储油柜安装使用说明书； h）冷却器或散热器（如果有）安装使用说明书； i）油面温控器、电子温控器、绕组温控器使用说明书； j）压力释放阀、速动油压继电器、多功能保护装置使用说明书； 注：如果有要求，应提供整定参数。 k）有载分接开关或无励磁分接开关使用说明书； 1)）装第单或折卸一览丰（一般随产品发运）
二次馈线布置图； B h）电磁或磁屏蔽布置示意图
g）二次馈线布置图； h）电磁或磁屏蔽布置示意图
对变压器的例行试验、型式试验和特殊试验应符合GB1094.1或GB1094.11的要求，试验内容见 IB/T501
在订购变压器时，用户除与制造方签订合同外，如果需要还应同时签订技术协议，作为合同的技术 附件。附录E是推荐的技术协议格式，
三相变压器常用的联结组见图A.1。
附录A （资料性附录） 三相变压器常用的联结组
图A.1常用的联结组
附录B （资料性附录） 变压器的主要性能参数与制造成本的关系
变压器的主要性能参数与制造成本的关系
变压器主要性能参数的选用，首先应满足第4章的要求，以保证变压器的可靠性。其次要考虑提高 参数的同时变压器制造成本也将相应增加。
当负载的功率因数一定时，变压器的电压调整率与短路阻抗基本成正比，变压器的无功损耗与短路 阻抗的无功分量成正比。由此短路阻抗小较为适宜。然而，短路电流倍数与短路阻抗成反比，短路阻抗 越小，则短路电流倍数越大。当变压器短路时，绕组会遭受巨大的电动力并产生更高的短路温升。为了 限制短路电流，则希望较大的短路阻抗。 不过，对心式变压器而言，与正常短路阻抗相比，当取较大的短路阻抗时，就要增加线圈的匝数，即 增加了导线重量，或者增大漏磁面积，从而增加了铁心的重量。由此可见，高阻抗变压器，要相应增加制 造成本。 随着短路阻抗增大，负载损耗也会相应增大。所以，选择短路阻抗时要兼顾电动力和制造成本。
负载损耗包括线圈直流电阻损耗、导线中的涡流损耗、并列导线间环流损耗和结构件（如夹件、钢压 百壁、螺栓、铁心拉板等）的杂散损耗。
B.2.1线圈直流电阻损耗
降低线圈直流电阻损耗的有效方法是增大导线截面积。然而也导致线圈体积的增大，相应 线长度，为了设计出低负载损耗的变压器，需耗用较多的导线，制造成本必然增加。
线圈处于漏磁场中，在导线中会产生涡流损耗。大型变压器中涡流损耗有时会达到直流电阻损耗 的10%以上。 当变压器短路阻抗增大时，纵向漏磁增大，导致涡流损耗的增加。降低涡流损耗的途径可采用多根 导线并联，用组合导线或换位导线。此时，考虑到绕组的机械强度，需采用自粘性换位导线客货共线铁路信号标志通线（2016）8425－I.pdf，或采用截面 大的单根导线降低电密，这就使制造成本增加。
变压器（尤其是大型变压器）由多根导线并列绕成，每根导线在漏磁场中占据的空间位置不同，它们 各自产生的漏感电势也不同，漏感电势之差产生环流并产生环流损耗。 当要求变压器短路阻抗大时，由前所述的原因，需减小电抗高度，增加导线匝数，它们都会增加环流 损耗。为抵偿该损耗的增大，就要采取适当的导线换位方式或增加导线截面积减少直流电阻损耗及采 用换位导线等，这就增加了变压器制造成本。
B.2.4结构件的杂散损
大型变压器中，杂散损耗有时会达到直流电阻损耗的30%。经验证明，在油箱壁和夹件上加装磁 屏蔽或电磁屏蔽，铁心拉板和在漏磁场中的结构件(如螺栓等)采用低磁钢材料等措施，可有效地降低杂 散损耗。然而，这些措施都相应增加了制造成本。
变压器的空载损耗主要是铁心损耗。它由磁滞损耗和涡流损耗组成，前者与导磁材料（如硅钢、非
晶合金）的重量成正比，且与磁密的n次方成正比。而涡流损耗近似与磁密的平方、导磁材料的厚度的 平方、频率的平方和导磁材料的重量成正比，降低空载损耗就要降低磁密，其结果导致导磁材料重量增 加。或者采用高导磁、低损耗的导磁材料，或者采用厚度更薄的导磁材料，其结果都导致变压器制造成 本的相应增加。而过趣的硅钢片又使铁心的平整度下降，导致铁心机械强度的降低。
Q／GDW 11745-2017 ±1100kV换流站阀厅施工及验收规范.pdfB.4冷却装置布置方式
a）户内冷却装置水平分体布置，有利于降低噪声，降低变压器制造成本，节省土地和建筑面积，是 首选方式； b）户内冷却装置垂直分体布置，更有利于节省土地和建筑面积，但变压器油箱将承受较高的压 力，制造成本要比水平分体布置高，同时易渗漏油，运行成本将相应增大，