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DLT 2169-2020 火力发电厂烟气余热梯级利用系统节能量计算方法.pdf

烟气余热梯级利用系统的电耗率，包括低温省煤器增压泵电耗率和增加各换热器后引走 电设备电耗率变化等部分应按公式（5）计算：

Pyqyr 烟气余热梯级利用系统电耗率，单位为百分比（%）； Plsb 低温省煤器增压泵电功率，单位为千瓦（kW)； AParg 换热器引起的原系统用电设备电功率变化，单位为千瓦（kW） Pi 机组发电功率，单位为千瓦（kW)。

GB/T 38278.6-2019 全息防伪产品技术条件 第6部分：冷烫印全息防伪箔5节能量计算边界及原则

.yyr = (ds +AP P. 100..

5.1.1烟气余热梯级利用系统的节能量计算中，节能量收益应归属于机组的热力系统整体。其对于 汽轮机热耗率或锅炉效率的影响，应按照划分的计算边界兼顾考虑，不可在两个主设备上重复计算节 能量

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.2烟气余热梯级利用系统的空预器旁路省煤器应纳入锅炉本体部分（见图1)。 .3锅炉效率计算边界选取应符合GB/T10184或ASMEPTC4的规定，且遵循以下原则： a）锅炉空气进口边界为空预器空气进口截面，对于烟气余热梯级利用系统，应为暖风器出口之后 的空预器进口截面（见图1）。 b）锅炉烟气出口边界为空预器烟气出口截面，对于烟气余热梯级利用系统，应为与空预器旁路省 煤器出口烟气混合后、低温省煤器之前的烟气出口截面（见图1）；如除尘器前无低温省煤 器，应为与空预器旁路省煤器出口烟气混合后、除尘器之前的烟气出口截面。 C 低温省煤器与暖风器宜划分在锅炉效率计算边界之外。低温省煤器与暖风器之间通过低温省煤 器热媒水进行热量交换，改变空预器进口空气温度和影响锅炉效率。当低温省煤器与暖风器之 间为等热量交换时，采用闭式再循环的低温省煤器热媒水；当不为等热量交换时，过剩热量可 用于加热一部分凝结水。 .4汽轮机热耗率计算边界选取应符合GB/T8117（所有部分）或ASMEPTC6的规定。

5.2.1烟气余热梯级利用系统的空预器旁路省煤器应纳入锅炉本体部分，其换热量输出作为锅炉热 损失计算，以此作为锅炉效率计算原则。同时应与原锅炉效率进行比较，二者差异较大时，应分析 原因。 5.2.2本文件采用的锅炉效率均为燃料效率。锅炉效率计算时，锅炉空气进口温度应为空预器进口空 气温度，即暖风器出口之后空预器进入截面的空气温度，并以25℃为基准温度。 5.2.3锅炉效率计算时，锅炉烟气出口温度应为低温省煤器进口烟气温度，即与空预器旁路省煤器出 口烟气混合后、低温省煤器之前的烟气截面处烟气温度。当除尘器前无低温省煤器时，应为与空预器 旁路省煤器出口烟气混合后、除尘器之前的烟气截面处的烟气温度。 5.2.4设计选型计算时，烟气余热梯级利用系统回收的热量，应计入汽轮机侧，应根据工程边界条件 和实际项目需要，选取下列相应方法。 a）机组主蒸汽流量不变条件下，由于烟气余热回收，造成发电功率变化，以此计算热耗率相 应变化； b）机组发电功率不变条件下，由于烟气余热回收，造成主蒸汽流量变化，以此计算热耗率相 应变化。 5.2.5汽轮机热耗率计算应按照GB/T8117（所有部分）或ASMEPTC6执行。汽轮机净吸热量，不计 入包括空预器旁路省煤器、低温省煤器在内的烟气余热换热量。 5.2.6采用烟气余热梯级利用系统后，管道效率应按照GB50660执行。 5.2.7烟气余热梯级利用系统设计和设备选型，应根据空预器烟气旁路容量和空预器旁路省煤器、低 温省煤器、暖风器的进出口边界参数及换热器面积等进行优化，并应结合系统节能量计算比选等相关 因素，论证空预器是否相应进行扩容。

采用烟气余热梯级利用系统前后锅炉效率计算

6.1.1.1采用烟气余热梯级利用系统前后锅炉效率计算，应以热力计算数据的数值为准，空预器旁路省 煤器加热给水和凝结水的热量，宜从水侧进行计算。各项热损失，应参照GB/T10184逐项计算。 6.1.1.2采用正平衡法时，应按公式（6）计算：

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Q2—每千克燃料的排烟损失热量，单位为千焦每千克（kJ/kg)； 每千克燃料的固体未完全燃烧损失热量，单位为千焦每千克（kJ/kg）： 2。——每千克燃料的灰渣物理显热损失热量，单位为千焦每千克（kJ/kg)； 每千克燃料进入系统的外来热量，单位为千焦每千克（kJ/kg)。

6.1.2锅炉效率变化量

Ang——锅炉效率变化量，单位为百分比（%)；

6.2.1采用烟气余热梯级利用系统前热耗率计

采用烟气余热梯级利用系统前汽轮发电机组热耗率，应以汽轮机热平衡图计算数值为 （9）计算：

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Aqj.q 一采用烟气余热梯级利用系统前热耗率，单位为千焦每千瓦时（kJ/kWh）； D a.4 一采用烟气余热梯级利用系统前汽轮机主蒸汽流量，单位为千克每小时（kg/h）； hiag.q 采用烟气余热梯级利用系统前汽轮机主蒸汽恰值，单位为千焦每千克（kJ/kg）； Des.a 一采用烟气余热梯级利用系统前最终给水流量，单位为千克每小时（kg/h）； hes.q 一采用烟气余热梯级利用系统前最终给水恰值，单位为千焦每千克（kJ/kg）； Daz,a 一采用烟气余热梯级利用系统前汽轮机再热蒸汽流量，单位为千克每小时（kg/h）； ha.q 一一采用烟气余热梯级利用系统前汽轮机再热蒸汽恰值，单位为千焦每千克（kJ/kg）； Dur.A 一采用烟气余热梯级利用系统前冷再热蒸汽流量，单位为千克每小时（kg/h）； ha,q 采用烟气余热梯级利用系统前冷再热蒸汽恰值，单位为千焦每千克（kJ/kg）； Dei.a 一采用烟气余热梯级利用系统前过热器减温水流量，单位为千克每小时（kg/h）； hsi.q 一采用烟气余热梯级利用系统前过热器减温水饸值，单位为千焦每千克（kJ/kg）； Dria 一 采用烟气余热梯级利用系统前再热器减温水流量，单位为千克每小时（kg/h）； hiq 一一采用烟气余热梯级利用系统前再热器减温水恰值，单位为千焦每千克（kJ/kg）； Pai.a 一一采用烟气余热梯级利用系统前，发电机终端输出功率，单位为千瓦（kW)； ZkPi.a 一—采用烟气余热梯级利用系统前，当采用静态励磁和/或采用不与汽轮机同轴的电动 泵时，各项所消耗的功率，单位为千瓦（kW)。

6.2.2采用烟气余热梯级利用系统后热耗率计算

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Pi——采用烟气余热梯级利用系统后，当采用静态励磁和/或采用不与汽轮机同轴的电动主油 泵时，各项所消耗的功率，单位为于瓦（kW）。

6.2.3汽轮机热耗率变化量

采用烟气余热梯级利用系统后，相比不采用条件下汽轮机热耗率的变化量，应按公式 算：

式中： Aqai 汽轮机热耗率变化量，单位为千焦每千瓦时（kJ/kWh）

Ag.—汽轮机热耗率变化量，单位为千焦每千瓦时（kJ/kWh）

qai = Qaih Qai.g

6.3.1采用烟气余热梯级利用系统前发电厂用电率计算，应按照DL/T904执行，发电厂用电率应按公 式（12）计算：

"fey,q ++++++ P

式中： Liy.h一采用烟气余热梯级利用系统后发电厂用电率，单位为百分比（%)； Pah一一采用烟气余热梯级利用系统后发电厂用电功率，单位为千瓦（kW)； Ph一一采用烟气余热梯级利用系统后机组功率，单位为千瓦（kW)。 6.3.3采用烟气余热梯级利用系统后，相比不采用条件下发电厂用电率的变化量，应按公式（14）计算：

△L——发电厂用电率变化量，单位为百分比（%）。

4.1采用烟气余热梯级利用系统前后机组发电煤耗率，应按公式（15）和公式（16）计算：

2 一采用烟气余热梯级利用系统前机组发电煤耗率 单位为克每千瓦时（g/kWh）：

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100 Liey bg.h=br. 100

100 Leyh b8.h=br.h 100

采用烟气余热梯级利用系统后机组供电煤耗率，单位为克每干瓦时（g/kWh）。

△B。一采用烟气余热梯级利用系统后机组节约标准煤量，单位为吨（t)； 一机组利用小时，单位为小时（h）。 6.5.3典型算例参见附录A。

AB=b×P×t×10

A.1烟气余热利用系统线

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A.2.1应用前系统主要相关参数

图A.1烟气余热梯级利用系统示意

机组热耗保证工况（THA）下，以应用烟气余热梯级利用系统之前的汽轮机热平衡图和锅炉热力 计算书数据，为该系统应用选型的计算边界条件。 应用前的汽轮机热耗率计算，宜采用公式（9）计算得到。 应用前的锅炉效率，宜采用公式（7）计算得到。计算空预器选型及锅炉排烟热损失时，宜采用公

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（1）和公式（2）及GB/T10184中公式进行计算 应用前THA工况下机组参数可见表A.1

表A.1应用前THA工况下机组参数

A.2.2应用后系统主要相关参数

应用烟气余热梯级利用系统，即通过设置空预器旁路省煤器、空预器后的低温省

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二次风暖风器等装置，回收烟气高、低位的排烟余热，用以加热机组给水和凝结水，通过排挤机组高 压段和低压段抽汽返回汽轮机做功，实现机组循环热效率提高，达到降低煤耗率和节能减排的目的。 应用后的汽轮机热耗率计算，宜采用公式（10）计算得到。本算例计算时，宜采用5.2.4（a）的计 算原则，即保持主蒸汽流量不变条件下，烟气余热回收节能量体现于发电机功率变化和热耗率变化。 应用后的锅炉效率，宜采用公式（7）计算得到。计算空预器选型及锅炉排烟热损失时，宜采 用公式（1）和公式（2）及GB/T10184进行计算。本算例计算时，宜采用5.2.2和5.2.3的锅炉效率计 算原则。 空预器旁路烟气流量，空预器旁路省煤器，低温省煤器，一、二次风暖风器选型，宜结合公式 （4）、公式（7）和公式（10），以节能量的技术经济最优为原则，优化进、出口参数及换热面积。 应用后THA工况下机组参数可见表A.2。

表A.2应用后THA工况下机组参数

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DB62 797-2002 无公害农产品质量A.2.3节能量计算及结果

本算例管道效率为99%且应用该系统前后不变。 根据上述应用该系统前后汽轮机效率、锅炉效率计算结果，并根据公式（5）计算应用该系统后增 加的电耗率，根据公式（12）和公式（13）计算应用前后的发电厂用电率。 依据公式（15）～公式（18）分别计算出发电煤耗率和供电煤耗率，最终根据公式（19）和公式

（20）计算得出应用该系统后的节能量， 节能量计算结果可见表A.3。

20）计算得出应用该系统后的节能量 节能量计算结果可见表A.3。

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DB36T 1174-2019 地质灾害气象风险等级划分表A.3节能量计算结果