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DBJ52／T 106-2021 桥梁锚下预应力检测技术规程.pdf

4.3.2检测设备安装完成后应进行系统调试不少于15min的稳定观测，确认正常后应立即开展检测工作。 4.3.3张拉过程分级宜不少2级，一般为0→初始应力（持荷3min）→张拉控制应力（持荷5min）→0（锚

检测设备安装完成后应进行系统调试不少于15min的稳定观测，确认正常后应立即开展检测工作。 拉过程分级宜不少2级，一般为0→初始应力（持荷3min）→张拉控制应力（持荷5min）→0（锚

1温度修正按下式进行计算：

NY/T 2565-2014 植物新品种特异性、一致性和稳定性测试指南 白三叶4.4检测数据处理与分析

E, =△tK, (4. 4. 1

式中：△ 一预应力筋有效应变值； 一荷载作用下测量的预应力筋总应变值； % 一应变初始值； &p 荷载作用下预应力筋非线性应变修正值； 6, 一应变温度修正值；： &R——导线电阻修正值。 4.4.3锚下预应力计算根据测点有效应变，锚下预应力的计算

式中：Fe一 一单根预应力筋锚下有效预应力，kN: Ak预应力筋的公称截面面积，mm2;

Ep 预应力筋弹性模量，MPa: △6,——第i测点的有效应变; —平均有效应变; N应变测点数量。

5.1.1反拉法适用于后张法施工桥梁锚下预应力检测。 5.1.2反拉法检测时间宜在张拉施工完成后24小时内，未切割预应力筋，孔道压浆之前进行。 5.1.3检测方式宜符合下列要求： 1对采用编束穿孔、整束张拉施工工艺的预应力筋，检测时宜采用整束反拉检测。 2对采用非编束穿孔、整束张拉施工工艺或单根张拉施工工艺的预应力筋，检测时宣采用逐根反拉检测 5.1.4锚下有效预应力计算时应扣除因预应力筋、锚夹具、预应力孔道、结构混凝土等相互作用产生的反拉 力损失。

下列情况时，应停止加载，查清原因，采取措施后再确定是否继续。

5.4.1单根锚下有效预应力按下式计算：

5.4.1单根锚下有效预应力按下式计算

5.4检测数据处理与分析

式中：F。一一单根锚下有效预应力，kN； △，一一反拉补偿应力，预应力筋拉动时至反拉终止时的弹性补偿应力，MPa： △,一一反拉损失应力，主要包括反拉检测过程产生的预应力筋与管壁之间的孔道摩擦损失△il 锚具及夹片变形、接缝压缩损失△i2，混凝土的弹性压缩损失△14，预应力筋与锚口之间的摩擦损失 △oi等，各项损失可按附录C测试，MPa; Apk——预应力筋的公称截面面积，mm; 5.4.2反拉补偿应力△G，，可按下式计算：

5.4.3预应力筋反拉段理论伸长量

6.1.1等效质量法检测宜用于张拉质量问题（如漏张、张拉设备出现问题或施工工艺出现问题等）的普查， 以及压浆后无法进行反拉法检测的情况。 6.1.2等效质量法检测适用于钢绞线已裁剪、锚头尚未封端、具备激振锤摆动空间及传感器安装空间。 松湿机

6.2.1检测设备应适合于冲击振动信号采集与分析，系统主要包括激振装置、传感器、耦合装置、采集系统、 显示系统、数据分析系统等。 6.2.2检测系统标定幅值相对误差土5%；声信号测量相对误差土1.0%。 6.2.3检测系统分辨率应在16Bit，即测试量程的1/216以上；采样频率应达到500KHz以上；接收系统频 构范围应适用频率在1kHz50kHz信号的采样；接收端信号的S/N比应在5以上。 6.2.4传感器宜采用磁性卡座或胶水粘固等粘接方式与锚头耦合，粘接面应无浮浆等杂质，且传感器粘接稳 面。 6.2.5采用激振锤进行激振。激振力度应符合设备相关作业指导书或说明书要求，根据锚头规格类型选取相 应的激振锤（见表6.2.5）

表6.2.5压浆后锚下预应力检测激振锤表

图6.3.4现场测试流程

6.4检测数据处理和分析

当预应力体系振动质量M不变且既知时，根据测试的数据（于）以及标定的预应力体系参数（K K）可算出预应力体系的锚下有效预应力F。。

式中：F。一一锚下有效预应力，kN： A一—垫板与构件触面积，mm2; m一一压力指数，在体系中认为其为一常数，无量纲： f一测试得到自振频率，Hz； M 一一振动系统的质量，kg; k。一一为初始刚性，认为其唯一常数，N/㎡； K一一接触面刚性系数，取决于结构材质（岩体、混凝土或钢材）及接触面的状态（粗糙/平滑等），认 为其为一常数，N/。 6.4.2当预应力体系振动质量M可变或未知时，根据测试的数据（f、αH、a，）、标定的预应力体系参 数（k。、m、K）以及激振器（锤）的质量M，可算出预应力体系的锚下有效预应力F。。

式中：MH激振器（锤）的质量，kg； αn——打击锤上测试的最大加速度，m/s2;

7.1.2锚下预应力检测项目的质量评定指标包括锚下有效预应力偏差、同束不均匀度。

7.2锚下有效预应力标准值

7.2锚下有效预应力标准

先张法预应力筋：F=[αcon—（12＋13+Q14+0.5oi5 000

表7.2.3错下有效预应力标准值的计算参考值

7.3.1锚下预应力检测项目评定指标的计算可按以下公式进行： 1错下有效预应力偏差

F。——锚下有效预应力标准值，kN F 一锚下有效预应力，kN。

F。——锚下有效预应力标准值，kN F 一锚下有效预应力，kN。

7.3锚下有效预应力质量评定

2错下有效预应力同束不均匀度

式中：9一—锚下有效预应力同束不均匀度； Fem—同一束中单根预应力筋锚下有效预应力最小检测值，kN。 2锚下有效预应力偏差T、同束不均匀度9应满足表7.3.2的要求：

×100% Fe + Fe.

表7.3.2锚下预应力检测项且相关指标判定标准

7.3.3锚下有效预应力检测项目的相关指标满足本规程7.3.2条时，评定合格，否则评定不合格。 7.3.4预应力筋滑丝断丝、夹片破裂、锚具变形等数量超过本规程表3.1.5的限制值时，评定不合格。 7.3.5当锚下预应力检测评定不合格时应采用有效措施进行调整，直至满足要求。

8.0.1桥染锚下预应力检测前应做好各种危险源辨识、评估其安全应对措施，防止意外事故发生。 3.0.2检测区域内应设置明显的防护、警示及引导标志。进入检测区域必须佩戴安全防护用品，预应力筋两端的 正面严禁站人和穿越。 8.0.3对检测作业使用的张拉机械、仪器设备及辅助工具，应符合其安装、维护、使用等相关规定，并定期检查 检验，使其保持良好的工作状态。 8.0.4高空、水上检测作业应对相关人员进行安全技术交底，并设置必要的安全防护措施，在强风、浓雾、暴雨 雷电和暴风雪等恶劣天气情况下，不得开展现场检测作业。 8.0.5应核实验算结构和支架的安全性；在分级加、卸载试验过程中，应通过观察异常反应、测试数据等进行分 新判断。 8.0.6检测设备应轻拿轻放、安置稳固：运输过程中应按设备要求进行防护。

附录A应变法检测设备技术要求

应变（或应力）测试设备应满足表A.0.1的要求。 表A.0.1应变（或应力）测试技术要求

注：1.宜采用标距不大于6mm小标距应变计。

或根据实际检测情况采用符合技术要求的其他设备

附录 B 应变法检测异常数据剔除

B.0.1检测过程因粘贴表面的应变片或应变计不年固，粘贴部位或附近出现异常造成有效应变值发生明显值 大或偏小，应予以剔除。 B.0.2应变异常值计算 1计算所有测点应变平均值及标准差，

B.0.1检测过程因粘贴表面的应变片或应变计不牢固，粘贴部位或附近出现异常造成有效应变值发生 偏小，应予以剔除。 B.0.2应变异常值计算 计算所有测点应变平均值及标准差，

式中：△一一应变平均值； S一一应变标准方差。 2某测点应变值与平均值之差的绝对值大于标准偏差与肖维勒系数之积，则该测点应变值异常，应予以剔除。

式中：△—应变平均值；

K—肖维勒系数，见表B.0.2。 表B.0.2肖维勤系数表

表B.0.2肖维勒系数表

O1——预应力筋扣除沿途孔道摩擦损失后锚固端应力； 1—反拉端至锚固端的距离； 可按下列公

Aol(oi2) = A l, A = 2Aall

式中，△为当“≤1时在"影响范围内，预应力筋考虑反摩擦后在反拉端锚下的预应力损失值。如X △o(oi2),可按下列公式计算： 3当>1，预应力筋离反拉端x处考虑反摩擦后的预应力损失

"0为当了》1时在范围内，预应力筋考虑反摩擦后在张拉端锚下的预应力损失值，可按以下方式求

图中：caa表示预应力筋扣除管道正摩擦损失后的应力分布线。 bd表示"f>l时，预应力筋扣除管道正摩擦和回缩（考虑反摩擦）损失后的应力分布线。 cae 为等腰三角形；ca'bd 为等腰梯形。

C.3.2后张法预应力混凝土构件，当同一截面的预应力筋逐束反拉时，由混凝土弹性压缩引起的 可按下列简化公式计算：

1）表示很严格，非这样做不可的用词，正面词来用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词，正面词采用“应”，反面词采用“不应”“或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词，正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用“可”。 2引用标准的用语来用下列写法： 1）在规程总则中表述与相关标准的关系时，采用“除应符合本规程的规定外，尚应符合国家和行业现行有 关标准的规定”。 2）在规程条文及其他规定中，当引用的标准为国家标准或行业标准时，应表述为“应符合 《xXXXXx》（xXxx）的有关规定”： 3）当引用本规程中的其他规定时，应表述为“应符合本规程第×章的有关规定”、“应符合本规程第×. 节的有关规定”、“应符合本规程第×，×.×条的有关规定”或“应符合按本规程第×.××条的有关规定执

1）表示很严格，非这样做不可的用词，正面词来用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词，正面词采用“应”，反面词采用“不应”“或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词，正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用“可”。 2引用标准的用语来用下列写法： 1）在规程总则中表述与相关标准的关系时，采用“除应符合本规程的规定外，尚应符合国家和行业现行有 关标准的规定”。 2）在规程条文及其他规定中，当引用的标准为国家标准或行业标准时，应表述为“应符合 《xXXXXx》（xXxx）的有关规定”： 3）当引用本规程中的其他规定时，应表述为“应符合本规程第×章的有关规定”、“应符合本规程第×. 的有关规定”、“应符合本规程第×，×.×条的有关规定”或“应符合按本规程第×.××条的有关规定执

中华人民共和国工程建设地方标准

桥梁锚下预应力检测技术规程

本规程制定过程中编制组进行了国内外桥染预应力施工质量检测等相关方面的调查研究。总结了我国尤其是 贵州省工程建设桥梁锚下预应力施工质量检测的实践经验。通过将等效质量法、反拉法及应变法检测应用于工程 并依据实测数据总结适合贵州省的桥梁锚下预应力施工质量的检测方法和应该解决的问题，取得了相应检测方法 对应的重要技术参数。

1.0.1鉴于预应力结构在市政、公路、铁路等领域中应用广泛，为保证预应力施工质量，规范检测行为，保 证检测质量，提升检测水平，制定贵州地区统一的技术标准，十分必要。 1.0.2确定本规程的适用范围为锚下预应力。 1.0.3合理选择本规程规定的应变法、反拉法、等效质量法的条件 1.0.4为保证桥梁预应力工程的施工质量，在贵州省范围内进行桥梁预应力工程施工质量检测，强调首先应 按照本规程的规定严格实施，除此而外尚应符合现行相关标准中的规定。 2术语符号

本章节将规程中列出的术语进行了详细描述与定义。 2.1.1后张法的锚下有效预应力仅针对预应力瞬时（第一批）损失后的检测，未考虑预应力钢筋的应力松弛、 混凝土的收缩徐变等因素的长期损失。 先张法的锚下有效预应力仅针对预应力瞬时（第一批）损失后的检测，未考虑预应力钢筋的应力松弛（仅考 虑一半）、混凝土的收缩徐变等因素的长期损失。

3.1.1当前，桥梁建设普遍采用预应力技术。张拉过程中可能存在多种因素导致实际锚下有效预应力与其 标准值偏差过大，影响结构使用安全。为了进一步加强桥梁预应力施工管理，确保桥染梁结构的施工质量，应开展 桥梁工程的锚下预应力检测工作。 3.1.2全面记录被测对象的基本信息。 3.1.3根据所选检测方法，准确选择设备，并保证设备及配件齐全，设备参数符合规程要求。 3.1.4明确检测所用设备必须定期检校，检测过程保证检测设备在检校有效期内。 3.1.5预应力筋出现滑丝、断丝、夹片破裂、锚具变形及锚垫板中心变形或破裂等问题，影响预应力结构 的安全性与耐久性。 1引起滑丝的主要原因有：张拉时锚具锥孔与夹片之间有杂物；钢绞线有油污；锚固效率系数小于规范要求 直；钢绞线受力不均匀；夹片、锚具的强度不够。 2引起断丝的主要原因有：预应力同束张拉不均匀度过大，导致单根绞线（钢丝）应力大于极限强度；钢绞 线（钢丝）质量不够标准值；千斤项多次重复使用，导致张拉力不够均匀；夹片、锚具的强度不够。 3引起夹片破裂的主要原因有：预应力同束张拉不均匀度过大，导致夹片破裂；夹片存在质量缺陷。 4引起锚具变形的主要原因是锚具存在质量缺陷。 5锚垫板中心变形出现明显扰度或破裂主要原因有：受力不均匀；夹片存在质量缺陷。通过观察检测过程中 预应力筋的异常伸长、锚夹具异响、锚固区结构裂缝变化等异常现象，可以帮助了解结构或构件在试验过程中 的表现状况，提前采取应对措施，避免质量和安全事故

3.2.1桥梁预应力施工质量检测工作应编制检测方案，按照规程规定程序进行检测。 3.2.2现场检测前的对工程相关信息的收集宜全面。 3.2.3给出现场检测方案编制内容的参考。

3.2.4本规程所列应变法、反拉法、等效质量法三种方法现场检测应满足的条件。 3.3检测频率

3.4检测报告 3.4.1本节介绍了桥梁预应力工程质量检测提交成果资料的方式。

量法三种方法现场检测应

均在允许偏差范围内；因此，对于该二 宜采用整束反拉检测方式，提高检测效率。 宜通过试验确定，

5.3.3反拉终止应力一般可通过工作夹片退出位移或反拉力（或反拉应力）一位移曲线拐点突变确定 设计张拉控制应力。稳压期内记录位移量不少于3次。位移量稳定指观测期内位移变化量不大于1m

5.4检测数据处理与分析

5.4检测数据处理与分析

有效预应力检测结果宜给出下限值。 特别需注意的是，设备得出的反拉终止力不直接等于锚下有效预应力，应减去反拉过程中预应力筋与锚口之

6.1.1在任何时期使用锚头露出均可进行检测。参数的获取和标定，在锚下预应力测试中需对已知预应力数 直的结构振动特性进行标定，需要3个以上已知锚下预应力进行标定。标定应采用同型锚具、位置也最好一致。 同时，在常规标定时，一般可通过模型试验或单端张拉的方法。但应注意，在单端张拉时，会因摩阻而产生预应 力损失。另一方面，在很多时候仅在接近设计锚下预应力值易于标定，为此，可采用简易标定法。在简易标定时 作为标定值的锚下预应力尽可能通过其他方法（如施工记录、预置传感器）等确认。当无法确认时，可采用全部 测试值中锚下预应力较大30%的数值作为设计值。此外，该方法对于低锚下预应力区的测试结果误差较大，需要 引起注意。 6.1.2钢绞线的影响，根据测试理论，钢绞线露出过长时，其影响不能忽视。当钢绞线未截断时，其露出 长度常常达到50cm以上。由于其质量大，并在锚头激振过程中也会产生相应的振动，从而给测试结果带来较大的 负面影响，导致结果的稳定性降低。激振部位和力度的影响，在测试过程激振点和激振力度对结果产生一定影响 建议在测试时，尽量固定激振点和激振力度。

6.2.1检测设备的系统应具备基本功能。 6.2.2说明了检测系统标定的相对误差。 6.2.3对检测系统给出了分辨率、量程、采样频率的限值。 6.3现场检测

频率对测试结果的影响。不同结构、锚头尺寸、锚具形式的振动频率不尽相同，所以激振锤的激振频谱范围也应 有所不同。同时，因该方法需要激振，在狭小的空间内很难进行测试GB/T 31275-2020 照明设备对人体电磁辐射的评价，故应当明确检测具备空间位置。

6.4.1式（6.4.1）中：Ms通过每次的测试测出

6.4检测数据处理与分析

I' Mnan(t)dt Ms= AVs

式中：MH为激振锤的质量；aH(t)为激振锤的加速度时程；△Vs为系统的速度变化量。 这些参数均通过测试计算得出。 可见需要标定获取的m，K，以及k。是最难以确定的。如果条件允许，针对各型号锚具乃至各个现场进行参 数标定，具体标定步骤如下： 1)确定k。 在接近于0的张力N。下，测试出f。，从而算出k。。计算式为：

在实际的标定计算中GWJ 009-2016 无线电管理频率数据库结构技术规范，取最小张力值（如该值小于0.0316倍最大张力)时的参数进行计算。 若该最小张力值大于0.0316倍最大张力，则k，计算式为：

式中，M,为锚头质量。