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双层索网与张弦梁结构对竖向刚度及索力**程度差异化分析_区彤.pdf图7荷载位移曲线（跨度**m） Fig.7 Load displacement curve (span **m)
图*荷载位移曲线（跨度110m） Fig.* Load displacement curve (span 110m)
图*荷载位移曲线（跨度130m） Fig.* Load displac
从图4~6可知，跨度为**m，110m，130m的索网结构，外荷载倍数分别在3.3、2.2、1.5时，荷 载位移曲线斜率发生突变，说明索网结构在此位置发生竖向刚度突变。通过对环向索（构造索）的内 力进行跟踪记录后发现，在刚度突变点，环向索内力逐渐由正值降为0（发生松弛），说明环向索的 公弛现象导致结构竖向刚度发现突变。因其不会使整体结构受力出现安全问题，仅对竖向刚度发生影 响，结构体系依然成立，限于篇幅原因，本文不对其做更深入的探讨。 此外，荷载位移曲线随着荷载的增大，斜率不断减小（减小量较小），说明索网结构的刚度呈现 缓慢增强的趋势。通过数据分析可知，相比于荷载施加初期刚度，末期刚度约增加3.2%，因增加量 较小，实际分析中可忽略不计。 从图7~*可知，张弦梁结构的竖向刚度基本遵循线性受力特征，在外荷载不断加大的过程中，竖 向刚度基本维持不变。 在上述荷载增加的过程中，跟踪记录索力位移曲线，索网结构的计算结果如图10~12所示，张弦 梁结构的计算结果如图13~15所示。
GB 31604.20-2016 食品安全国家标准 食品接触材料及制品 醋酸乙烯酯迁移量的测定图10索力位移曲线（跨度**m） Fig.10 Cable force displacement curve (span **m)
图11索力位移曲线（跨度110m） Fig.11 Cable force displacement curve (span 110m)
图12索力位移曲线（跨度130m Fig.12Cable force displacement curve (span 130m)
图13索力位移曲线（跨度**m） Fig.13 Cable force displacement curve (span **m)
图14索力位移曲线（跨度110m） Fig.14Cable force displacement curve (span 110m)
图15索力位移曲线（跨度130m） Fig.15 Cable force displacement curve (span 130m)
从图10~15的结果可知，索力与位移曲线的关系与荷载位移曲线基本吻合，索网结构的索力 司样存在斜率突变点，与荷载位移曲线斜率突变点基本吻合；张弦梁结构的索力位移曲线斜 不断增大过程中，几乎保持不变。 分别求上述6组模型的等效竖向刚度G，所得结果如表1所示：
表1等效竖向刚度对比表
从表1的结果可知，随看跨度的增天，两种结构均出现等效竖向刚度G下降的现象。将索网与 张弦梁结构的等效竖向刚度G进行对比后可知，当跨度为**m时，索网结构的等效竖向刚度约为张 弦梁的0.*5倍，而当跨度接近130m时，该值降为约0.4*。说明当跨度较小时，两种结构的等效竖向 刚度G非常接近，但随着跨度的增大，索网结构的等效竖向刚度G下降的速度远快于张弦梁结构，
4索力**程度对比研究
由第2节可知，索网和张弦梁结构在竖向刚度上存在差异，且索力位移曲线遵循一定规律，为进 步研究上述两种结构对索力**程度的区别，本节引入索力**程度值TS1和索力**程度相对值 TS2，用于探究两种结构对索力的**特性。TSi和TS2的计算如下所示：
其中Ti(200mm）为竖向位移200mm时结构索力值，T2(100mm）为竖向位移100mm时结构索力 值。上述两种参数中，TSi表示整体结构从100mm处上升至200mm过程中，所需增大的索力量，TS 越大，说明在增大相同位移的情况下，所需增大的索力量越多，结构对索力**程度越小；TS2表示 在上述过程中索力增量与初始量（位移为100mm时的索力）的相对值。同理，TS2越大，说明在增大 相同位移的情况下，所需增大的索力相对量越多，同样结构对索力**程度越小。 同样采用第一节的计算模型，在确定各组模型的初始预应力之后，保持外荷载不变的情况下，在 初始预应力的基础上不断增大预应力，跟踪记录索力位移曲线，索网结构的计算结果如图16~1*所 示，张弦梁结构的计算结果如图1*~21所示（图中数值为正代表向上的挠度，数值为负为向下挠 度）
图16索力位移曲线（跨度**m） Fig.16 Cable force displacement curve (span **m)
图17索力位移曲线（跨度110m） Fig.17 Cable force displacement curve (span 110m)
图1*索力位移曲线（跨度130m） Fig.1* Cable force displacement curve (span 130m)
图1*索力位移曲线（跨度**m） Fig.1* Cable force displacement curve (span **m)
图20索力位移曲线（跨度110m） Fig.20 Cable force displacement curve (span 110m)
图21索力位移曲线 （跨度130m） Fig.21 Cable force displacement curve (span 130m)
从图16~21的结果可知，在增大预应力的过程中，两种结构的索力位移曲线相似，斜率逐渐减小 但减小量不大），说明两种结构在此过程中对索力**程度降低（单位索力引起竖向位移的变化减 求解上述各组模型的索力**程度值TS1和索力**程度相对值TS2，所得结果如表2所示：
表2索力墩*程度对比表 Table 2 Comparison table of cable tension sensitivit
索网和张弦梁结构索力**程度值TS1随跨度的变化曲线如图22所示；索力**程 TSFZ/T 01033-2012 绒毛织物单位面积质量和含(覆)绒率的试验方法，随跨度的变化曲线如图23所示。
图22索力**程度值TS1与跨度的变化曲线 Fig.22 Variation curve of cable tension sensitivity value 7Si and spar
图23索力墩*程度相对值TS2与跨度的变化曲线
从图22、图23的结果可知：随着跨度的增大，索网与张弦梁结构的TS1、TS2均出现降低的情 况，表明同种结构在跨度增大的过程中索力**程度增加；对比索网和张弦梁结构的TS1、TS2可 知，索网结构的TS1、TS2均大于张弦梁结构，表明索网结构对索力的**程度较小。张弦梁结构由 于上部刚性杆件的存在，整体刚度在较小索力的情况下已经形成，使得该结构对索力**程度加强。 从表2的结果可得，索网与张弦梁结构TS2的比值随着跨度的增大，该值缓慢增大；而TS1的比 值较为稳定。为增加上述结论的普适性，增加70m和150m的索网及张弦梁算例，得到相应TS1的比 值对比结果如表3所示。
从表2和表3的结果可知，随着跨度的增大，TS1的比值维持2.43~2.55之间，变化量不大，表明 相同平面布置的情况下，索网与张弦梁结构TS1的比值保持在某一范围，而本文求得该值在2.43~2.55 之间QQHY 0007S-2015 曲靖市麒麟区红源老家调味料有限公司 豆豉，可为相似工程提供参考意义。在实际工程的设计过程中，因结构参数（如索径、杆件截面、结 构拓扑形式等）的差异，TS的比值可根据在本文求得的基础上进行适当增减。
1）索网结构在外荷载不断增大的过程中，存在竖向刚度突变的现象；此外，该结构的荷载位移 曲线不是严格呈线性，而是随着荷载的增大，表现出斜率不断减小的规律（减小量较小），说明索网 结构的刚度呈现缓慢增强的趋势。张弦梁结构的荷载位移曲线基本遵循线性受力特征，在外荷载不断 加大的过程中，竖向刚度基本维持不变。 2）随着跨度的增大，索网和张弦梁结构均出现等效竖向刚度G下降的现象。当跨度较小时，两 种结构的等效竖向刚度G非常接近，但随着跨度的增大，索网结构的等效竖向刚度G下降的速度远 快于张弦梁结构。 3）在增大预应力或减小跨度的过程中，索网和张弦梁结构均出现对索力**程度减弱的现象。 4）相同平面布置的情况下，索网与张弦梁结构TS1的比值保持在某一范围，本文求得该值在 2.43~2.55之间，可为相似工程提供参考意义