HG／T 20582-2020 标准规范下载简介：
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HG／T 20582-2020 钢制化工容器强度计算规范.pdf2.1.1本章适用于壳体或封头承受内压且夹套为半阅并承受内压的半圆管夹套强度的计算。夹套 容器的壳体为阅筒，封头为球形、碟形或椭圆形；图2.1.1为适月范围的半圆管夹套容器示意图。 2.1.2本章半圆管夹套限定采用DN50、DN80、DN100的半圆管。适于容器直径为760mm～ 4300mm，圆简或封头厚度为5mm~50mm 2.1.3半圆管夹套在壳体上布置时，其节距可根据传热：工艺带要和焊接工艺需要确定，和壳体的 强度、刚度设计无关。 2.1.4半圆管夹套和容器壳体相焊的角焊缝焊脚腰高不应小于半圆管或壳体厚度中的较小者。当 夹套内的载荷存在交变时，半圆管夹套和壳体的连接焊缝应全焊透。
图2.1.1典型的半圆管夹套容器
=C, +C +C L D 25.4 25.4 25.4 + C. 25.4 D D 4. 25.4 +C, 25.4 25.4 25.4
式中： C,～Cio的系数根据半圆管夹套直径、壳体或封头厚度由表2.2查取； p1一一半圆管夹套设计压力，MPa； p容器设计压力，MPa； p—半圆管夹套最大允许L作压力GB/T 19777-2013 地理标志产品 山西老陈醋，MPa，p'=F/K； R一一圆筒或封头内半径，mm:
C,～Cio的系数根据半圆管夹套直径、壳体或封头厚度由表2.2查取 pl一一半圆管夹套设计压力，MPa; P容器设计压力，MPa; p—半圆管夹套最大允许L作压力，MPa，p=F/K； R一一圆筒或封头内半径，mm:
2.3.1容器圆筒和封头部分的名义厚度和有效厚度按照不带半圆管夹套时的同一容器，根据计算 压力，应按现行国家标准《压力容器第3部分：设计》（GB/T150.3的相关章节确定。 2.3.2半圆管夹套按式（2.3.2）进行校核：
0.85[α]0.6p
带刚性环耳式支座的设计和计算
当容器直径较天，壳体较薄，而外载荷（包括重量、风载、地震载荷等）较大，或壳体内处子 负压操作时，采用普通的耳式支座往往使壳体的局部应力较大，变形较大，其至会引起失稳。在 此情况下，宜采用本节所述带有两圈刚性环的耳式支座。耳式支座一为4个（见图3.1），但下述 方法回样适用下带刚性环沿圆周均布的多耳座的设计
图3.1带刚性环耳式支座的容器
1假定刚性环的尺寸（见图3.3.1），并计算组合截面的惯性矩 1圆筒壳体和垫板圆筒上的有效加强宽度：
L,=2×0.55/D.0。=1.1/D.0 L.=2×0.55/D..0.=1.1/D..0
图3.3.1刚性环、垫板与壳体的组合截面
支座处作用于刚性环上的力F（见图3.3.2）：
3.3.2计算支座处作用于刚性环上的力F（
1作用于一个支座上的力F,：
2支座处作用于刚性环上的力F：
3.3.3计算刚性环组合断面上的内力和应力（见图3.3.3）： 计算角：
计算支座处和两支座中间处刚性环组合断面上的应力。 支座处内力矩：
图3.3.2支座及刚性环上的作用力
M.= cotθ A
图3.3.3刚性环组合断面上的力和力矩
4开孔的压力面积法补强计算
4.1.1本章所述的开孔补强计算方法为压力面积法，适用于壳体上单个开孔和两个邻近开孔的补 强计算，几何尺寸应符合4.1.2的范围要求，同时应满足4.1.3中对结构、制造及使用场合的要求。 本章适用于承受内压或外压的凸形封头、圆筒、锥形或球形封头上开圆形、椭圆形或长圆形孔，接 管和补强件的强度计算。承受外压时，可将外压作为内压，应按承受内压的开孔补强方法进行补强 计算，
4.1.2开孔直径及厚度应符合下列规定：
1开孔焊缝边缘与壳体对接焊缝边缘的距离应小于d/6或不小于2倍的壳体壁厚与40mm之 间的小值。 2接管与壳体应采用全焊透结构，接管与壳体连接内外壁应避免尖角过渡，而采用圆角过渡。 3接管、壳体、补强件的材料其常温屈强比应满足Ra/R.≤0.68。应避免采用标准常温抗拉强
下限值R>540MPa的低合金钢材料，如需采用，须在设计和检验等方面做特殊考虑。 4接管、壳体、补强件之间的焊接接头应无损检测合格。 5补强范围内应避免壳体焊接接头，如无法避免，焊接接头应100%无损检测合格 6此补强方法不宜用于介质对应力敏感的场合。 7开孔应避免用于可产生变或有脉动载荷的场合。
4.3.1补强的有效宽度应按式（4.3.1）计
补强的有效宽度应按式（4.3.1）计算：
4.3.2接管外侧补强的有效高度应按式（4.3.2）计算
4.3.3接管内侧补强的有效高度应按式（4.3.3）计算：
4.3.4当壳体实际宽度小于式（4.3.1）的计算结果时，应以实际宽度代入补强计算；当接管内外 实际高度小于式（4.3.2）和式（4.3.3）的计算结果时，应以实际高度代人补强计算。 4.3.5补强板补强计算时，补强板的有效补强宽度应为壳体最大有效补强宽度与补强板有效补强 宽度之间的小值。 4.3.6补强板补强计算时，补强板的有效厚度应为壳体有效厚度与补强板有效厚度之间的小值。 4.3.7采用补强板补强时，补强板的有效厚度不应大于壳体有效厚度的1.5倍
4.4.1单个开孔适用下列范围：
4.4单个开孔补强计算
4.4单个开孔补强计算
[o]op = min([], [o],) , []ob = min([o], [o],)
[o]., =min([o], [o],)
(A + Aw + A + Ar,)[o] max (A + Ab)+ 0.5(Ag + A + Ag + Ag)
(Ars + Aw)[o], + A,.[o],
(Ars + Aw + A.)[o], max (As + Apr)+ 0.5(Ars + Aw + Ar)
简上设有支承圈时对圆简承载
5.1.1本章适用于外压圆筒上设有支承圈或类似支承圈的各类圆环，但该支承圈或圆环截面的惯性 矩不足以满足外压圆筒加强圈设计所需的惯性矩时，计算该支承圈或圆环对圆筒所承受外压能力的 实际提高。这一实际提高可以使圆筒为满足设计外压所需壁厚有所减小或许用应力有所提高。 5.1.2各支承圈或圆环的截面形状和截面积相同，截面的高宽比不应大于5，支承圈或圆环和圆 简之间的连接应满足现行国家标准《压力容器第3部分：设计》GB/T150.3有关加强圈的要求。 5.1.3支承圈和圆环材料应相同或相近
5.1.3支承圈和圆环材料应相同或相近
5.3支撑圈对圆筒承载能力提高的计算
5.3.1当各支承圈或圆环的中心距不相等时，按Ls最大的支承圈或圆环作为计算基准。
图5.3.2惯性矩I.的计算
4款，直到[p],≥p为止。
10.91 D:L. o +4
JR/T 0046-2009 证券期货业与银行间业务数据交换消息体结构和设计规则10.91 Di2.(o +4)
B|8+4 L [p], = D.
5由Ls、D。、，按现行国家标准《压力容器第3部分：设计》GB/T150.3一2011所规 压圆筒设计方法，求取该圆筒所能承受的许用外压[Pl2。 6取[p]、[pl,中较大者，即为由于设置了支承圈或圆环而使圆简提高了的许用外压[p]值
6外载荷作用下法兰当量设计压力的计算
当选用平垫密封的称准法兰时，如果法兰除承受内压外，还承受较大的轴问力（如武设备的 重量等）和外力矩（如由风载荷、地震载荷或管道所引起的力矩等），则法兰可按本章所述的当量 设计压力来选用，
DL/T 306.5-2010 1000kV变电站运行规程 典型操作法兰的当量设证乐力应按式（6.3）计笠：