标准规范下载简介：

内容预览由机器从pdf转换为word，准确率92%以上，供参考

CECS96-97基坑土钉支护技术规程.pdf

.4 春水层和承压水的 位置，给出滞水层的范围、潜水层的水位和承压水的压力，并根据 续要进行抽水试验测定土层的渗透性。

4.0.5为土钉支护设计提供的工程调查与工程地质勘察报告应 包括以下主要内容： 1基坑情况概述： 2勘察方法和勘察工作布置： 3场地地形地貌、地层结构、岩土物理力学性质、岩土参数的 分析评价及建议值： 4场地水文地质条件，包括地下水理藏条件。即各含水层、隔 水层埋深和分布：水位及其变化幅度和各含水层渗透系数，地下水 的类型、压力、流向，补给来源与排泄方向，评价地下水对十钉支护 设计和施工及使用期的影响。对基坑施工的工程降水方案及其设 计参数提出建议，并估计由于降低地下水位弓起的地表沉降值及 其对周围环境安全的影响： 5基坑周边影响范围内各种建筑物、构筑物、道路和地下管 线等设施的结构类型、准确位置和工作状态，分析开挖支护过程对 这些地面、地下工程的影响； 6对土钉支护的设计、施工及监测提出建议。 4.0.6勘察报告应附以下主要图表： 1勘探点平面位置图，其上应附有基坑的相对位置、开挖线 和周边已有工程设施等： 2沿基坑边线的岩土工程地质部面图， 3代表性的钻孔柱状图： 4 室外和室内试验的有关图表； 5岩士工程计算的有关图表,

4.0.5为土钉支护设计提供的工程调查与工程地质勘察报

5。1.1 土钉支护的设计应包括下列内容： 1 根据工程类比和工程经验，初选支护各部件的尺寸和材料 参数； 2 进行计算分析JB/T 9680-2012 高压架空输电线路地线用绝缘子，主要有： 1） 支护的内部整体稳定性分析与外部整体稳定性分析 2）土钉的设计计算; 3） 喷混凝士面层的设计计算，以及士钉与面层的连接计 算 通过上述计算对各部件的初选参数作出修改和调整，给出施 工图； 对重要的工程，宜采用有限元法对支护的内力与变形进行分 析； 3根据施工过程中获得的量测监控数据和发现的问题，进行 反馈设计。

5。1.2土钉支护的整体稳定性计算和土钉的设计计算采用总安

喷混凝土面层的设计计算，采用以概率理论为基础的结构极 限状态设计方法，设计时对作用于面层上的土压力，应乘以荷载分 项系数1.2后作为计算值，在结构的极限状态设计表达式中，应考 虑结构重要性系数。

荷载如车辆、材料堆放和起重运输造成的荷载，以及附近地面建筑

物基础和地下构筑物所施加的荷载，并按荷载的实际作用值作为 标准值。当地表荷载小于15kN/m²时则按15kN/m²取值。此外， 当施工或使用过程中有地下水时，还应计入水压对支护稳定性、土 钉内力和喷混凝土面层的作用。

5.1.4土钉支护设计采用的土体物理力学性能参数以及土钉与

周围土体之间的界面粘结力参数均应以实际测试结果作为依据， 取值时应考虑到基坑施工及使用过程中由于地下水位和土体含水 量变化对这些参数的影响，并对其测试值作出偏于安全的调整。

表 5. 1.5 界面粘结强度标准值

注：表中数据作为低压注浆时的极限粘结强度标准值。

5。1.5土的力学性能参数c、土钉与土体界面粘结强度T的计

5。1.5土的力学性能参数c、土钉与土体界面粘结强度的计 算值取标准值，界面粘结强度的标准值可取为现场实测平均值的 0.8倍。以上参数应按不同土层分别确定。进行初步设计时，界面 粘结强度的标准值可参照表5.1。5的数据取值。

进行分析。对基坑平面上靠近凹角的区段,可考虑三维空间作用的

自利影响，对该处的支护参数（如十钉的长度和密度）作部分调整 对基坑平面上的凸角区段，应局部加强，

5.2.1)尺寸可参考以下数据初步选用：

1土钉钢筋用Ⅲ级或Ⅱ级热轧变形钢筋，直径在18～32mm 的范围内； 2土钉孔径在75～150mm之间，注浆强度等级不低于 12MPa，3天不低于6MPa; 3土钉长度1与基坑深度H之比对非饱和土宜在0。6到 1.2的范围内。密实砂土和坚硬粘土中可取低值：对软塑粘性土 比值1/H不应小于1.0。为了减少支护变形，控制地面开裂。顶部 土钉的长度宜适当增加。非饱和土中的底部土钉长度可适当减少。 但不宜小于0.5H；含水量高的粘性土中的底部土钉长度则不应 缩减； 4土钉的水平和竖向间距S，和Sx宜在1.22m的范围内 左饱和粘性十中可小到1m：在于硬粘性十中可超过m：十钉的竖 向间距应与每步开挖深度相对应。沿面层布置的土钉密度不应低 于每6m2一根： 5喷混凝土面层的厚度在50～150mm之间，混凝土强度等 级不低于C20.3天不低于10MPa。喷混凝十面层内应设置钢解 网，钢筋网的钢筋直径6～8mm，网格尺寸150～300mm。当面层 享度大于120mm时，宜设置二层钢筋网。 5。2.2土钉钻孔的向下倾角宜在0～~20°的范围内，当利用重力 可孔中注浆时，倾角不宜小于15°，当用压力注浆且有可靠排气措 施时倾角宜接近水平。当上层土软弱时，可适当加大下倾角，使士 钉插入强度较高的下层土中。当迁有局部障碍物时，允许调整钻孔 位置和方向

5.2。2土钉钻孔的向下倾角宜在0～20°的范围内。当利用

可孔中注浆时，倾角不宜小于15°，当用压力注浆且有可靠排 施时倾角宜接近水平。当上层土软弱时，可适当加大下倾角。 钉插入强度较高的下层土中。当迁有局部障碍物时，允许调整 位置和方向。

cosap Sus!

(5. 4. 22)

式中 8 一土钉的倾角 ? 一土钉长度中点所处深度位置上的侧压力； 包1 土钉长度中点所处深度位置上由支护土体自

粘性土Pm的取值应不小于0.2rH。 图中地表均布荷载引起的侧压力取为

Pm=0. 55k,I H

2c Pm=ha(1 TH≤0.55karH TH

以上各式中的r为土的重度，H为基坑深度，。用下式计算：

对性质相差不远的分层土体，上式中的及值可取各层土的 参数t名9、Ci及1；按其厚度h；加权的平均值求出。 对于流塑粘性士，侧压力P，的大小及其分布需根据相关测试 数据专门确定。 当有地下水及其它地面、地下荷载作用时，应考虑由此产生的 则向压力，并在确定土钉设计内力N时，在式（5.4.2一1)和(5.4。

式中：为土钉水平间距和竖向间距中的较大值，单位为m，P1 及P。按第5.4.2条确定。 当有地下水及其它荷载时，尚应计入这些荷载在混凝土面层 上产生的侧压。

5.5.2喷混凝士面层按《混凝士结构设计规

计，面层土压力的计算值按第5.1.2条的原则确定，取荷载分项系 数为1。2。根据支护工程的重要性，当环境安全有严格要求时，另 取结构的重要性系数为1.1～1.2。

算，作用于面层的侧向压力在同一间距内可按均布考虑，其反力作 为土钉的端部拉力。验算的内容包括板在跨中和支座截面的受弯 板在支座截面的冲切等，

5.5.4土钉与喷混凝土面层的连接，应能承受

用。当用螺纹、螺母和垫板与面层连接时，垫板边长及厚度应通过 计算确定。当用焊接方法通过不同形式的部件与面层相连时，应对 焊接强度作出验算。此外，面层连接处尚应验算混凝土局部承压作 用。

工划文折地 则试监控内容与要求，如基坑支护尺寸的充许误差，支护坡顶的充 许最大变形，对邻近建筑物、管线、道路等环境安全影响的允许程 度。

仔细安排土方开挖、出土和支护等工序并使之密切配合力争

仔细安排土方开挖、出土和支护等工序并使之密切配合：力争连续 快速施工，在开挖到基底后应立即构筑底板。

1成孔机具的选择和工艺要适应现场土质特点和环境条件： 呆证进钻和抽出过程中不弓起塌孔，可选用冲击钻机螺旋钻机 回转钻机、洛阳铲等。在易孔的十体中钻孔时宜采用套管成孔或 挤压成孔； 2注浆泵的规格、压力和输浆量应满足施工要求： 3混凝士喷射机的输送距离应满足施工要求，供水设施应保 证喷头处有足够的水量和水压（不小于0.2MPa） 4空压机应满足喷射机工作风压和风量要求。可选用风量 9m/min以上、压力大于0.5MPa的空压机。 6。1.5土钉支护每步施工的一般流程如下： 1开挖工作面。修整边坡； 2设置土钉（包括成孔、置入钢筋、注浆补浆》

3铺设、固定钢筋网， 4喷射混凝土面层。 根据不同的士性特点和支护构造方法，上述顺序可以变化。支 护的内排水以及坡顶和基底的排水系统应按整个支护从上到下的 施工过程穿插设置。 6.1.6施工开挖和成孔过程中应随时观察土质变化情况并与原

设计所认定的加以对比，如发现异常应及时进行反馈设

在完成上层作业面的土钉与喷混凝土以前，不得进行下一层深度 的开挖。当基坑面积较大时，允许在距离四周边坡8～10m的基坑 中部自由开挖，但应注意与分层作业区的开挖相协调。

6.2.2当用机械进行土方作业时，

土体松动。基坑的边壁宜 直采用小型机具或铲进行切削清坡，以保 证边坡平整并符合设计 规定的坡度。

6.2.3支护分层开挖深度和施工的作业顺序应保证修整后

露边坡能在规定的时间内保持自立并在限定的时间内完成支护。 即及时设置土钉或喷射混凝土。基坑在水平方向的开挖也应分段 进行，可取10～20m。 应尽量缩短边壁土体的裸露时间。对于自稳能力差的土体女 高含水量的粘性土和无天然粘结力的砂土应立即进行支护。

露边坡能任规定的 立升任限定的的内元成支折 即及时设置士钉或喷射混凝土。基坑在水平方向的开挖也应分段 进行，可取10～20m。 应尽量缩短边壁土体的裸露时间。对于自稳能力差的土体如 高含水量的粘性土和无天然粘结力的砂土应立即进行支护。 6.2.4为防止基坑边坡的裸露土体发生陷，对于易塌的土体可 采用以下措施： 1对修整后的边壁立即喷上一层薄的砂浆或混凝土，待凝结 后再进行钻孔3 2在作业面上先构筑钢筋网喷混凝土面层，而后进行钻孔并 设置土钉，

方式，注浆导管底端应先插入孔底，在注浆同时将导管以匀速缓慢 撤出，导管的出浆口应始终处在孔中浆体的表面以下，保证孔中气 体能全部逸出。

6.4.7对于水平钻孔，应用口部压力注浆或分段压力注浆，此时

6.4.7对于水平钻孔，应用口部压力注浆或分段压力注浆，此时 需配排气管并与土钉钢筋绑牢，在注浆前与土钉钢筋同时送入孔 中。

。。8向孔内注入浆体的充盈系数必须大于1。每次向孔内注浆 寸，宜预先计算所需的浆体体积并根据注浆泵的冲程数求出实防 向孔内注入的浆体体积，以确认实际注浆量超过孔的体积。

6. 4. 9注浆用水泥砂浆的水灰比不宜超过 0. 4～0. 45,当用

争浆时水灰比不宜超过0.450.5，并宜加入适量的速凝剂等夕 剂用以促进早凝和控制泌水。施工时当浆体工作度不能满足要 求时可外加高效减水剂，不准任意加大用水量。浆体应搅拌均匀并 立即使用，开始注浆前、中途停顿或作业完毕后须用水冲洗管路。

准养护后测定，每批至少留取3组（每组3块）试件，给出3大和 28天强度。

6。4。11当土钉钢筋端部通过锁定筋与面层内的加强筋及钢

连接时（图5.2.3a），其相互之间应可靠焊牢。当土钉端部通过其 也形式的焊接件与面层相莲时，应事先对焊接强度作出检验。当土 钉端部通过螺纹、螺母、垫板与面层连接时（图5。2。3b），宜在土钉 瑞部约600800mm的长度段内：用塑料包裹十钉钢筋表面使之 形成自由段，以便于喷射混凝土凝固后拧紧螺母：垫板与喷混凝士 面层之间的空隙用高强水泥砂浆填平。

6。4.12土钉支护成孔和注浆工艺的其它要求与注浆

可参照《土层锚杆设计与施工规范》（CECS22：90）

大于12mm，水灰比不宜大于0.45，并应通过外加剂来调节所需工 作度和早强时间。

喷射混凝士的水灰比和质量能达到要求。喷射混凝土前，应对机械 设备、风、水管路和电路进行全面检查及试运转

喷射混凝士的水灰比和质量能达到要求。喷射混凝土前，应对

空制在0.81。5m范围内，射流方向垂首指向喷射面，但在钢筋 部位，应先喷填钢筋后方，然后再喷填钢筋前方，防止在钢筋背面 出现空隙。

6.5.6为保证施工时的喷射混凝土厚度达到规定值，可在达

上垂首打入短的钢筋段作为标志。当面层厚度超过100mm时，应 分二次喷射，每次喷射厚度宜为5070mm。在继续进行下步喷射 昆凝土作业时，应仔细清除预留施工缝接合面上的浮浆层和松散 碎屑，并喷水使之潮湿。

水养护5～7天，或喷涂养护剂

作试块时应将试模底面紧贴边壁，从侧向喷入混凝土，每批至

3.5. 9土钉支护喷射混凝土

技术规程》（YBJ226一一91）。

7。0。1土钉支护施工必须进行土钉的现场抗拨试验，应在专门设

7。0。1土钉支护施工必须进行土钉的现场抗拨试验，应在专门设 置的非工作钉上进行抗拔试验直至破坏，用来确定极限荷载，并据 比估计土钉的界面极限粘结强度。

7.0.2每一典型土层中至少应有3个专门用于测试的非工作钉

测试钉除其总长度和粘结长度可与工作钉有区别外，应与工作钊 采用相同的施工工艺同时制作，其孔径、注浆材料等参数以及施工 方法等应与工作钉完全相同。测试钉的注浆粘结长度不小于工作 钉的二分之一目不短于5m。在满足钢筋不发生屈服并最终发生拔 中破环的前提下宜取较长的粘结段。必要时适当加大士钊钢筋直 径。为消除加载试验时支护面层变形对粘结界面强度的影响，测试 钉在距孔口处应保留不小于1m长的非粘结段。在试验结束后。非 粘结段再用浆体回填。

粘结段再用浆体回填。 70.3十钉的现场抗拨试验宜用穿孔液压千斤顶加载，十钉，于 斤顶，测力杆三者应在同一轴线上，于斤顶的反力支架可置于喷射 混凝土面层上：加载时用油压表大体控制加载值并由测力杆准确 予以计量。土钉的（拨出）位移量用白分表（精度不小于0.02mm： 量程不小于50mm）测量，百分表的支架应远离混凝土面层着力 点。 7。0。4测试钉进行抗拔试验时的注浆体抗压强度不应低于 6MPa。试验采用分级连续加载，首先施加少量初始荷载（不大于士 钉设计荷载的1/10使加载装置保持稳定，以后的每级荷载增量 不超过设计荷载的20%。在每级荷载施加完毕后立即记下位移读 数并保持荷载稳定不变，继续记录以后1min，6min，10min的位移 +回

斤顶，测力杆三者应在同一轴线上，千斤顶的反力支架可置于喷射 混凝士面层上：加载时用油压表大体控制加载值并由测力杆准确 予以计量。十钉的（拨出）位移量用百分表（精度不小于0.02mm 量程不小于50mm）测量，百分表的支架应远离混凝土面层着力 点。

6MPa。试验采用分级连续加载，首先施加少量初始荷载（不大于土 钉设计荷载的1/10使加载装置保持稳定，以后的每级荷载增量 不超过设计荷载的20%。在每级荷载施加完毕后立即记下位移读 数并保持荷载稳定不变，继续记录以后1min，6min，10min的位移 数。若同级荷载下10mnin与1min的位移增量小于1mm，即可立 即施加下级荷载，否则应保持荷载不变继续测读15.30.60min时

的位移。此时若60min与6min的位移增量小于2mm，可立即进行 下级加载，否则即认为达到极限荷载。 根据试验得出的极限荷载。可算出界面粘结强度的实测值。这 试验平均值应大于设计计算所用标准值的1.25倍，否则应进行 反馈修改设计。

值应使土钉界面粘结应力的计算值（按粘结应力沿粘结长度 分布算出）超出设计计算所用标准值的1.25倍。

1支护位移的量测 2地表开裂状态（位置、裂宽）的观察： 3附近建筑物和重要管线等设施的变形测量和裂缝观察； 4基坑渗、漏水和基坑内外的地下水位变化。 在支护施工阶段，每大监测不少于1～2次：在完成基坑升挖 变形趋于稳定的情况下可适当减少监测次数。施工监测过程应持 续至整个基坑回填结束、支护退出工作为止。 8.0.2对支护位移的量测至少应有基坑边壁部的水平位移与 垂直沉降，测点位置应选在变形最大或局部地质条件最为不利的 地段，测点总数不宜小于3个，测点间距不宜大于30m。当基坑附 近有重要建筑物等设施时，也应在相应位置设置测点。宜用精密水 准仪和精密经纬仪。必要时还可用测斜仪量测支护土体的水平位 移，用收敛计监测位移的稳定过程等。 在可能情况下，宜同时测定基坑边壁不同深度位置处的水平 位移，以及地表离基坑边壁不同距离处的沉降，给出地表沉降曲 线。

8。0.3应特别加强雨天和雨后的监测，以及对各种可能危及

安全的水害来源（如场地周围生产、生活排水，上下水道、贮水池 灌、化粪池渗漏水，人工并点降水的排水，因开挖后土体变形造成 管道漏水等）进行仔细观察

8.0.4在施工开挖过程中，基坑顶部的侧向位移与当时的开挖深

度之比如超过3%（砂土中）和3%5%（一般粘性土中）时，应密 切加强观察、分析原因并及时对支护采取加固措施，必要时增用其 它支护方法。

9施工质量检查与工程验收

9。0。1土支护的施工应在监理的参与下进行。施工监理的主要 任务是随时观察和检查施工过程，根据设计要求进行质量检查，并 最终参与工程的验收。 9.02土钉支护施工所用原材料（水泥、砂石、混凝土外加剂、钢 筋等）的质量要求以及各种材料性能的测定GB/T 30202.4-2013 脱硫脱硝用煤质颗粒活性炭试验方法 第4部分 脱硫值，均应以现行的国家标 准为依据。

9.0.3支护的施工单位应按施工进程，及时向施工监理和工

发包方提出以下资料： 1工程调查与工程地质勘察报告及周围的建筑物、构筑物 道路、管线图： 2初步设计施工图： 3 各种原材料的出厂合格证及材料试验报告； 4 工程开挖记录； 5 钻孔记录（钻孔尺寸误差、孔壁质量、以及钻取十样特征 等）； 6 注浆记录以及浆体的试件强度试验报告等 7 喷混凝土记录（面层厚度检测数据，混凝土试件强度试验 报告等 8设计变更报告及重大问题处理文件，反馈设计图； 9土钉抗拔测试报告： 10支护位移、沉降及周围地表、地物等各项监测内容的量测 记录与观察报告。

9.0.4支护工程竣工后,应由工程发包单位、监理和支护

单位共同按设计要求进行工程质量验收，认定合格后峪以签字。工 程验收时，支护施工单位应提供竣工图以及第9.0.3条所列的全

9.0.5在支护竣工后的规定使用期限内，支护施工单位应继续对

9.0.5在支护竣工后的规定使用期限内GB/T 28630.1-2012 白斑综合征(WSD)诊断规程 第1部分核酸探针斑点杂交检测法，支护施工单位

。0.5在支护竣工后的规定使用期限内，支护施工单位应继续对 支护的变形进行监测。

支护的变形进行监测。