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DB34／T 3705-2020 斜拉桥钢绞线拉索减振设计指南.pdf

式中： op一一钢绞线拉索的第n阶面外模态频率（Hz）； 一振型阶数，可取1、2、3..； 钢绞线拉索的计算长度（m）； F一一钢绞线拉索的索力（N）； 1m7 钢绞线拉索及套管的单位长度总质量（kg/m）。 5.2.3钢绞线拉索发生索平面内对称振动时，其振动频率fi可按式（2）～式（4）计算：

式中： 钢绞线拉索的第n阶面外模态频率（Hz） 振型阶数，可取1、2、3...； 钢绞线拉索的计算长度（m）； F 钢绞线拉索的索力（N)； m 钢绞线拉索及套管的单位长度总质量（k

式中： fip一一钢绞线拉索的第n阶面内模态频率（Hz）： n 一—振型阶数NY/T 1895-2010 豆类、谷类电子束辐照处理技术规范，可取 1、3、5、7、9. ..:

0.001722+0.12542+3.1444 n=l = 0.0053元+9.4239 n元 n≥5

a = EA.(.m.g. cosα.) / F3....

式中： ip一一钢绞线拉索的第n阶面内模态频率（Hz）： n 一—振型阶数，可取 1、3、5、7、9. ..:

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与振动阶数有关的系数，按式（3）计算； 一一与拉索状态有关的系数，按式（4）计算； A 一 钢绞线拉索截面面积（m）； a 一钢绞线拉索的倾角（°）； E一一 钢绞线拉索的弹性模量（Pa）； 钢绞线拉索的计算长度（m）； F 钢绞线拉索的索力（N）； m 钢绞线拉索及套管的单位长度总质量（kg/m）。 .2.4 钢绞线拉索发生索平面内反对称振动时，其振动频率可按式（5）计算

式中： fip 钢绞线拉索的第n阶面内模态频率（Hz）； 振型阶数，可取2、4、6、8、10...； 钢绞线拉索的计算长度（m）； F 钢绞线拉索的索力（N)； 钢绞线拉索及套管的单位长度总质量（kg/m）。

式中： fip 钢绞线拉索的第n阶面内模态频率（Hz）； 振型阶数，可取2、4、6、8、10...； 钢绞线拉索的计算长度（m）； F 钢绞线拉索的索力（N)； m 钢绞线拉索及套管的单位长度总质量（k

5.3.1钢绞线拉索的阻尼比℃应根据实测数据结果确定；缺少实测数据且钢绞线拉索未安装外置阻尼 器时，其固有阻尼比可取为0.30%～0.40%。 5.3.2钢绞线拉索的梁端与塔端同时安装阻尼器时，拉索的附加阻尼值应考虑梁端与塔端阻尼器效应 的叠加。

4mo15s pC,D F

5.6.2钢绞线拉索的涡激共振振幅Y可按式（9）近似计算：

0.0080c Y max S?s.

式中： yax一 涡激共振振幅（m）； 一一升力系数标准差，对于圆柱形构件一般取0.45； c Strouhal数，St=fD./U，对于圆柱形构件一般取0.2； Scruton数,S=mc,/(pD"); 厂一一 拉索基频； U一一涡激共振风速； S。一一拉索阻尼比； D。一一拉索外套管直径； P 空气密度（kg/m），一般取为1.25kg/m。 6.3涡激共振检验宜在均匀流场、0.25倍设计紊流强度流场、桥址设计紊流强度流场中进行，测定 激共振起振风速、锁定区间以及振动振幅，并以0.25倍设计紊流强度流场作为最终涡激共振评价依 6.4涡激共振风洞试验的模型应准确模拟钢绞线拉索的气动外形。 6.5当钢绞线拉索的涡激共振不满足检验要求时，可通过改变基本气动外形、附加气动措施或阻尼 学美

5.7.1钢绞线拉索应检验发生风雨激振的可能性，在缺乏试验条件时，钢绞线拉索不发生风 条件可按式（10）～式（11）进行判断： 光圆表面拉索

使用有效表面处理的拉索

.2当钢绞线拉索的风雨激振检验不满足要求时，可采取气动措施或增设阻尼措施予以改善，外套 表面处理可采用以下方式： a）在钢绞线拉索外套管表面沿轴向开设凹槽或凸起肋条； b）对钢绞线拉索外套管表面进行凹坑处理； c）在钢绞线拉索外套管表面沿轴向螺旋状加设带状结构或间隔缠绕带状物。

5.8.1当钢绞线拉索垂直于弦长方向的索端激励与拉索固有频率接近或一致时，应进行钢绞线拉索线 性内部共振响应检验。 a）发生线性内部共振时，拉索索端垂直弦长方向的运动引起的钢绞线最大振动响应主要为相应 的面内振动，见图2。 其第一阶面内振动的最大振幅为：

DB34/T3705—2020斜拉索阻尼器图6拉索外置阻尼器原理图对于线性阻尼器，使拉索达到最大附加模态阻尼比的最优阻尼系数可按式（19）确定：Cope = 0.10ml001式中：Copt线性阻尼器最优阻尼系数；Xe阻尼器安装位置距较近索端的距离（m）；Wo1一拉索第一阶模态圆频率（rad/s）；拉索模态阶数；钢绞线拉索的计算长度（m）；钢绞线拉索及套管的单位长度总质量（kg/m）。注：阻尼器安装位置、阻尼器刚度、阻尼非线性、拉索垂度与倾角等是影响阻尼器效率的主要因素。将式(17)绘制成通用阻尼器设计曲线如图7所示。由于式中没有考虑阻尼器刚度、阻尼非线性、斜拉索垂度与倾角等因素，阻尼器所能获得的实际模态阻尼比往往小于计算值。因此实际选用式（17）确定阻尼器参数时，阻尼器所能获得的模态阻尼比按50%折减考虑。0.60.50.4 【服务平台x/0.2 0.1 0.0 0.00.20.40.60.81.0图7通用阻尼器设计曲线10

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6.3.5为保证钢绞线拉索在安装阻尼器后能达到目标的附加阻尼值，同时兼顾拉索的美观性与施工安 装技术的限制，阻尼器安装位置比x/1宜在2%～5%之间。 6.3.6阻尼器安装支架的无量纲刚度应满足式（20）要求：

氏中 Y：一一阻尼器安装支架的无量纲刚度； k一一阻尼器安装支架的刚度（N/m）； Cij一一安全系数，一般可取为1.25;

HJ 791-2016发布稿 建设项目竣工环境保护验收技术规范 粘胶纤维 发布稿7减振阻尼器设计技术要求

7.2阻尼器的设计技术要求

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钢绞线拉索附加阻尼器后，应对拉索阻尼比进行抽样测试。 阻尼比抽样测试应包括安装阻尼的长索、中等长度索及短索，在不同长度范围内进行随机抽 试。

A.3测试方法与测试过程

a 在钢绞线拉索上布置加速度传感器NY/T 1909-2010 农机专业合作社经理人，接通振动采集仪及电脑； b) 对钢绞线拉索进行人工或激振器激励，使拉索产生明显振动，采集并记录拉索的自由衰减曲 线； c）分析数据，计算钢绞线拉索附加减振阻尼器后的阻尼比。 .3.3钢绞线拉索的自由衰减曲线采集与记录过程中，应避免拉索的外界激励。 1.3.4每根钢绞线拉索应至少正确测试3次。

A.4测试数据与测试报告

钢绞线拉索附加阻尼器后的阻尼比应取多次测试结果的平均值。 测试报告应包括以下内容： 环境温度、测试设备、测试拉索规格、测试输入参数等； 测试过程及测试结果的描述，应包含钢绞线拉索的自由衰减曲线及测试过程中的异常情况； 测试现场与测试过程的照片。