QB／T 5093.1-2017 标准规范下载简介：

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QB／T 5093.1-2017 灯杆 第1部分：一般要求

直埋式灯杆的埋地深度e应考虑安装的土壤和基础条件，通过设计计算或试验来确定，推荐的最小 值见表4。直埋式灯杆宜带有进线槽，便于电缆的进入。 合格性通过测量检验。

若直埋式灯杆带有底板，如图4所示，底板的尺寸应为300mm×300mm或400mm×400mm，最 为4mm

JJF 1335-2012 定角式雷达测速仪型式评价大纲图4带底板的直埋式灯杆

图4带底板的直埋式灯杆

法兰板的要求如下： a）法兰板厚度、螺钉槽孔直径d.和固定螺钉的设计应通过计算或试验来确定

b）法兰中间走线孔的直径d.不应小于75mm； c）如有直槽孔，最大允许的转动应为土5，即旋转角度β不应大于10°； d）法兰板的主要尺寸见图5，推荐的尺寸规格见表5。 注：本部分不规定法兰板的外形

图5法兰板的主要尺寸

合格性通过测量检验。

4.1.9金属灯杆横截面尺寸公差

金属灯杆横截面尺寸公差的要求如下： a）圆形横截面直径的尺寸公差应为标称值的土3%； b）多边形横截面两平面间距的尺寸公差应为标称值的土4%。 合格性通过量具测量，分别取顶端和底端的两个截面，每个截面上至少选择不同的3个位置进行测 量，测量点应避开焊缝处，测量值均应满足要求。若有疑问，可增加测量截面。

整长的直线度公差△x≤0.003l。直埋式灯杆的整体长度1为h+e； 每个测量段的直线度公差Ax≤0.003△/。△/为测量段的长度，A/不应小于1m。

a）整长的直线度公差△x≤0.003l。直埋式灯杆的整体长度1为h+e; b)

直线度公差（单位：m

4.1.10.2对于整长的直线度，在灯杆两端固定一根线，拉紧，用直尺或卷尺测量线到灯杆表面的最大 距离，该最大距离即为整长的直线度公差。 4.1.10.3对于测量段的直线度，将直线度量规（见图7）置于灯杆表面，以不超过1m的间隔沿灯杆 母线移动量规，如整个过程中量规两端始终不同时接触灯杆表面，则为合格，

说明：①接触待测物的边。 注：图中3mm的公差为（+0.01，+0.05）mm

起明：①接触待测物的达

4.1.11垂直度公差

对于带有法兰板的灯杆，灯杆垂直轴和法兰盘平面垂直轴的夹角不应超过1°。 在水平面上使用垫高等方式调整灯杆至轴线水平，即h与h2相等，如图8所示，将标准直角尺放在 水平面上靠住法兰板，测量法兰板到直角尺靠住边的最大距离§，法兰板在直角尺靠住边的投影长度为e， 则夹角=arctan(s/:)。

图8垂直度测量示意图

灯杆的结构应符合以下要求： a）灯杆的可触及表面应光滑和流畅，无易造成伤害的锐边、毛刺： 灯杆检修门应具有防撬卸功能，维护和操作时应使用专用工具： 为安装和维修安全，检修门所在的位置应便于施工人员正面观察来车情况； 例如：检修门不处于机动车道一侧，也不处于背对相邻机动车道的来车位置，如图9所示

d）如需安装防雷装置，灯杆应提供防雷装置的安装接口 合格性通过操作和目视检验。

图9检修门位置示意图

a）灯杆的接地应通过灯杆或底板上的接地端子，应满足以下要求： 1)3 接地端子不应腐蚀： 应有足够的接触表面用于接地导体的附着： 3） 应便于发现和触及。 b）除门外，灯杆和固定的悬臂的所有裸露金属部件与接地端子之间应具有可靠的电气连接； c) 电气连接的要求不适用于混凝土灯杆中的金属加固件； d) 端子固定部件的设计应防止夹紧部件移动带来的转动； e) 如端子固定部件带有螺钉，其尺寸不应小于M8

f）夹紧部件的设计应避免夹紧或放松时接地导体或绝缘的损坏； g）接地端子，或灯杆或毗邻端子的底板应醒目持久地标识接地符号“” 合格性通过目视检验

4.4检修门耐冲击性能

固定在灯杆或部分灯杆上的检修门应具有GB/T20138规定的IK08冲击保护等级。 试验设备应为冲击摆锤或垂直自由落锤，在相同位置冲击3次。冲击的位置见图10，应为曲面、平 面或三边门的中心，两边门的冲击位置应为较大边的中心。

a）门上的锁定机构应仍有效； b）门应符合规定的外壳防护等级； ）门上应无可见的断裂迹象。

地平面以上的部件，包括固定的门，应满足GB4208规定的以下外壳防护等级： a) 所有检修门，不管离地高度，均应满足IP3X； b) 离地不高于2.5m的部分应满足IP3X： c）离地高于2.5m的部分应满足IP2X。 合格性通过GB4208规定的试验进行。

4.6.1灯杆的强度设计应能支持附录A中规定的恒载和风载

图10门冲击试验的水平位置

合格性应通过符合附录B的计算或符合附录C的试验来检验。 注：附录D给出了风级对应的不同高度的特征风压，可简化风载荷的计算。 在进行计算校核时，灯杆应分成高度不超过2m的几部分，每个部分的水平设计力应使用合适的投 影面积、形状系数和设计风压进行单独计算。应对灯杆的下述横截面进行计算校核： a) 杆的安装点（通常在地面上）： b） 开门孔底边。如果开门孔和悬的位置可相对转换并且未指定具体位置，则需要计算最薄弱轴 线方向的开门孔底边，如果提供两个或两个以上的门洞，每个门洞的强度都应当被验证； c） 锥形杆除b）的计算要求外还需计算开门孔的顶部。如果提供两个或两个以上的门洞，每个门 洞的强度都应当被验证； d) 如果在悬臂起始点悬臂和灯杆是连成一体的或悬臂可拆卸的，并需要校核悬臂与灯杆的连接 e) 当杆从一个直径到另一直径的过渡或材料厚度发生改变：

F）在灯杆与悬臂之间设有防旋转装置，并且此装置是用来传递灯杆与悬臂之间的扭力 ）任何其他关键位置

本附录使用以下符号。 各符号的含义在文字部分给出。 Ab 悬臂部分的投影面积； Ac 灯杆轴的投影面积： Ai 灯具的投影面积； c 形状系数： CALT 海拔因子； ce(z) 暴露系数； Cs 概率因子； c(z) 粗糙度因子： D 直径或两个平面间的距离； A 地貌因子； Fb 作用在考虑的悬臂部分上的水平分力； Fe 作用在考虑的灯杆轴部分上的水平分力； Fi 作用在灯具上的水平或垂直风力： H 标称高度； kr 由粗糙度长度决定的地形因子； P 设计年度超出概率； q(10) 参考风压； q(z) 特征风压； R 圆角半径； Re 雷诺数： T 振动周期； V 风速； N 空气的运动黏度； Vrer 地形类别II的离地10m高度、10min的平均风速； V rer.o 水平面以上10m高度参考风速的基本值； 离地高度：

在表A.3中定义的最小长度； 粗糙度长度； 动态行为因子； 灯杆尺寸因子； 空气密度。

除了照明灯杆的自重外，悬臂和灯具的重量也应考虑在内。 3.2风压

A. 3. 2. 1概述

地面以上任何特定高度z的特征风压g(2)应由公式（A.1）得出，单位为N/m：

A.3.2.2参考风压

参考风压g(10)（单位：N/m²）的值与灯杆所处的地理位置有关。可由参考风速Vref 过公式（A.2）求得：

A.3.2.3灯杆尺寸因子

q(10)==*p×C,×Ve* ==×p×C,×CAL*×e..

地形类别II（见表A.1）的离地10m高度处10min的平均风速，年度超出概率 0.02（通常指具有50年平均重现期）： 高于海平面10m处的参考风速的基本值； 海拔因子，一般取值1.0，除非有其他推荐值； 空气密度。空气密度受海拔高度的影响，取决于温度和在狂风中预期安装位置的压 力。p值一般取1.25kg/m，除非有其他推荐值； Vrer从年度超出概率0.02转换到其他概率的一个因子，可从公式A.9中获得。灯杆 对平均重现期的一般要求是25年，则因子Cs取Vo.92；

压力的计算基于整个受风区域，受风表面的尺寸越大，各个位置均受到最大压力的可能性越小， 组件上的较小的合成风荷载需要考虑取决于区域大小的因子。 受风区大小的决定性尺寸是一个方向上最大的尺寸，对于灯杆，该决定性尺寸是标称高度h（单 ，因此灯杆尺寸因子8=1一0.01h。

A.3.2.4灯杆的动态行为因子

灯杆的动态行为因子β取决于振动T的基本周期和 “灯杆灯具”系统的阻尼，并应考虑由阵 灯杆的动态行为造成的荷载的增加。 B由图A.1决定，振动T的周期（单位：s）应通过计算或试验获得。

图A.1灯杆动态行为因子B

m 单位长度灯杆的平均质量，单位为千克每米（kg/m） E弹性模量； 一惯性矩。

A.3.2.5地貌因子

地貌因子一般取1，除非规定地貌需要特别注意。 用于计算CALT的海拔应使用迎风方向地形坡度底部的高度。

A. 3. 2. 6 暴露系数

暴露系数C.(z)与离地高度和地形类别有关。 灯杆位置的适合地形类别应在表A.1的基础上做出决定

m·h4 T =1.787 E·I

表A.1地形类别的说明

对于任一特定的高度和地形类别， 系数Cc(2)的值应从表A.2或图A.2中选取。 注1：对于安装在桥梁上的情况，高度2从桥下的水面或地面上量起。 注2：如果购买方不提供地形类别，可按照第ⅡI类进行计算

表A.2暴露系数C(2)

A.2或图A.2中的C(2)由公式（A.4）得出：

当z

C.(z) = C,(z)+7.k, C,(z) (A.4)

表 A. 3 k、Z、Zoin的值

注：图中的z指高度，C.(2)指暴露系数。

A.3.3.1圆截面悬臂和灯杆的形状系数

对于圆截面，形状系数c应从图A.3中的曲线3中选取

图A.3中的雷诺数R。可从公式（A.5）计算获得

图A.2暴露系数C(2)

图A.3圆形和八边形截面的形状系数

VD D q(z) R v v.Cs 0.5.p.8.β

QB/T5093.12017

式中： V—风速，单位为米每秒（m/s）； D一—灯杆直径或两平面间距，单位为米（m）； 空气20℃时的动态黏度，单位为平方米每秒（m²/s），一般取15.1×10m²/s

A.3.3.2正八边形截面悬臂和灯杆的形状系数

对于r/D的比值小于0.075的正八边形截面，形状系数c应从图A.3中的曲线1中选取。其中，r是圆角 半径，D是两平面的间距。 对于r/D的比值大于0.075的正八边形截面，形状系数c应从图A.3中的曲线2中选取。 计算时，组件将分为高度不超过2m的部分，用于计算c值的r/D的比值应取每个部分的中点。

A.3.3.3其他截面的悬臂和灯杆的形状系数

A.3.3.4灯具的形状系数

对于灯具，推荐采用水平形状系数和垂直升力系数。在水平方向上的风应通过风洞试验确定，在 验中应记录灯具在水平面上倾斜土5°的最大值， 如作用在灯具上的垂直风会增加荷载，即它们不能缓解构件的应力时，才需将其附加到考虑的荷载 中。 在缺乏风洞试验数据或灯具供应商不给出数值的情况下，一般采用单一水平系数1.0，升力系数0。 当有一簇灯具时，应考虑簇对应的形状。

A.4.1风压和静载产生的力

F.=A.c.g().

A.4.1.2灯杆悬臂任一部分上的水平力

F, = A, c.q(2)

Fb 由作用在悬臂部分中心区域的风压引起的水平分力，单位为牛顿（N）： Ab 悬臂部分在垂直于风向的垂直平面上的投影面积，单位为平方米（m²）； 悬臂部分的形状系数： q(2) 离地高度z（单位：m）处的设计风压（单位：N/m²）。z值取悬臂部分中心区域的高度。

A.4. 1.3灯具上的力

式中： FI——由作用在灯具上的风压引起的水平或垂直分力，单位为牛顿（N）； A——灯具在垂直于风向的垂直平面上的投影面积，单位为平方米（m²）； c 一灯具的水平或垂直形状系数： a(2)——离地高度z（单位：m）处的设计风压（单位：N/m²）。z值取灯具中心的高度。

A.4.1.4静荷载引起的力

悬臂重量产生的垂直力应作用在悬臂的重心上 如果已知灯具的重心，则灯具附件产生的垂直力应作用在灯具的重心上。如果灯具的重心未知，则 灯具附件产生的垂直力应作用在距固定端40%灯具总长处。

A.4.2风压和静荷载产生的力矩

设计风压和静荷载产生的力矩应通过反映灯杆、悬臂和灯具上力分布产生的最大力矩的方法来计算 得出。因此，灯杆应分成高度不超过2m的几部分。每个部分的水平设计力应使用合适的投影面积、形 状系数和设计风压进行单独计算。在根据以上给出的分段方法得到的每个部分的力矩得到总力矩来计算 设计力矩。 灯杆与地面刚性固定，悬臂与灯杆轴刚性固定

4.2.2风荷载引起的作用在灯杆轴上的扭短

汀杆通常设计为年度超出概率等同于25年平均重现周期的风速。 如果需要设计不同的年度概率，可使用公式（A.9）

式中： Cs——基于气象极值风速数据的统计学因子： 设计年度超出概率。P=1/设计寿命要求（单位：年）

GB/T 33990-2017 月球数字地图质量检查与验收B.3结构强度要求（极限状态）

灯杆应对下述横截面进行计算，证实其具有足够的强度： a) 杆的安装点（通常在地面上）： b) 开门孔底边。如果开门孔和悬臂的位置可相对转换并且未指定具体位置，则需要计算最薄弱轴 线方向的开门孔底边，如果提供两个或两个以上的门洞，每个门洞的强度都应当被验证（见图 B.1) ; 锥形杆除b）的计算要求外还需计算开门孔的顶部。如果提供两个或两个以上的门洞，每个门 洞的强度都应当被验证； 如果在悬臂起始点悬臂和灯杆是连成一体的或悬臂可拆卸的，并需要校核悬臂与灯杆的连接； e) 当杆从一个直径到另一直径的过渡或材料厚度发生改变； f) 在灯杆与悬臂之间设有防旋转装置，并且此装置是用来传递灯杆与悬臂之间的扭力的：

灯杆应对下述横截面进行计算，证实其具有足够的强度： a 杆的安装点（通常在地面上）； b） 开门孔底边。如果开门孔和悬臂的位置可相对转换并且未指定具体位置，则需要计算最薄弱轴 线方向的开门孔底边，如果提供两个或两个以上的门洞，每个门洞的强度都应当被验证（见图 B.1) ; c) 锥形杆除b）的计算要求外还需计算开门孔的顶部。如果提供两个或两个以上的门洞，每个门 洞的强度都应当被验证； d) 如果在悬臂起始点悬臂和灯杆是连成一体的或悬臂可拆卸的，并需要校核悬臂与灯杆的连接； e) 当杆从一个直径到另一直径的过渡或材料厚度发生改变； 在灯杆与悬臂之间设有防旋转装置，并且此装置是用来传递灯杆与悬臂之间的扭力的

g）任何其他关键位置。

强度要求的特性荷载计算应当按照附录A的要求进行 B.3.3材料特性强度

钢和铝合金的屈服强度f（N/mm）的取值参照相应材料标准。 不应使用通过工艺处理（如冷处理）而增加的构件屈服强度SN/T 1149-2019 椰子缢胸叶甲检疫鉴定方法，因为此类构件会受到其他处理工艺（如 热处理或焊接）引起的软化。

B.3.3.2混泥土材质灯

为了计算最终极限状态的设计荷载，B.3.2中所指定特性荷载应乘以适当的部分荷载因子 所示。