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高支模安全专项施工方案（最终）

Mmax=l0 =0.333×12240×600=2445552N. mm

σ=M /W =2445552/31200=78.4N/mm2＜fm=205 N/mm2，满足要求。

ω=0.0146Ql3/EI=0.0146×12240×6003/(206000×532000)=0.35mm＜[ω]=600/250=2.4mm，满足要求。

钢管侧向支撑采用ф48×3.5㎜的钢管，面积A=489mm2某中学体育馆工程土建、水电工程施工组织设计，惯性矩I=12.19×104mm4，截面模量W=5.08×103mm3,回转半径i=15.8mm，E=206×103 N/mm2，f=205N/mm2。侧向支撑间距600mm(里程方向)×800mm（高程方向）。

每根侧向钢管所承受的轴心荷载设计值为：

N=Q0×600×800=0.051×600×800=24480N

l0=h+2a＝800+2*550=1900

λ=l0/i=1900/15.8=120

查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130－2001)附录C得，

N/φA=24480/(0.452×489)＝110.8<205N/mm2,满足要求。

3.3.2顶板模板支撑体系稳定计算

3.3.2.1标准荷载

板模板自重为0.5kN/m2。

b、新浇钢筋混凝土的自重标准值

本工程采用C30S8混凝土，共自重标准值为25kN/m3，，则顶板混凝土自重标准值为25×0.9=22.5kN/m2。

钢筋自重标准值为1.8*0.9＝1.62kN/m2。

d、施工人员及设备荷载标准值

一般取值为3kN/ m2。

e、振捣混凝土时产生的荷载标准值

中、顶板模板在混凝土振捣时采用垂直面模板荷载标准值为4.0kN/m2。

f、倾倒混凝土时产生的荷载标准值

本工程中、顶模板混凝土浇筑拟采用混凝土输送泵将混凝土泵至工作面，则荷载有2kN/m2。

综上所述，则顶模板支架所承受的荷载详见下表：

3.3.2.2顶板底模计算

顶板厚为900mm，以最大截面1000mm的板为代表进行验算，取顶板施工荷载q=42.15kN/m2计算，转换成线荷为q=42.15kN/m。

q底=42.15N/mm

300 300 300

M=ql2/10=42.15×3002/10=379350N.mm

底模板强度σ=M/W=379350/54000=7.025N/mm2＜fm=15.6 N/mm2，满足要求。

q=42.15N/mm

ω=0.677ql4/(100EI)=0.677×42.15×3004/(100×10000×486000)

=0.48mm＜[ω]=300/250=1.2mm，满足要求。

3.3.2.3板底横枋的计算

(1)计算简图： 12.6kN/m

600 600 600

M=q l2/10=12.6×6002/10=453600N. mm

ωmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×12.6×6004/(100×10000×8333333)

=0.13mm<[ω]=600/250=2.4mm 满足要求。

3.3.2.4底模纵枋的计算

由横枋的支座反力传给纵枋：P=12.6×0.6=7.56kN

按多跨连续梁最不利跨中荷载计算

Q=7560N

300 300

600

ω=0.0146Ql3/EI=0.0146×7560×6003/(10000×8333333)=0.29mm＜[ω]=600/250=2.4mm，满足要求。

3.3.2.5板底立杆稳定性验算

模板支撑采用ф48×3.5㎜的钢管，面积A=489mm2，惯性矩I=12.19×104mm4，截面模量W=5.08×103mm3,回转半径i=15.8mm，E=206×103 N/mm2，f=205N/mm2。立杆纵横间距600mm×600mm。

每根立杆所承受的轴心荷载为：

N=q×600×600=0.04215×600×600=15174N

l0=h+2a=800+2*350=1500

λ=l0/i=1900/15.8=120

查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130－2001)附录C得，

N/φA=15174/(0.626×489)＝49.6<205N/mm2,满足要求。

3.3.4结构梁模板计算

本工程附属结构顶纵梁最大尺寸为900mm×2500mm。

梁底模板用18mm厚夹板；梁底木枋用100mm×100mm木枋，横枋间距300mm，纵枋间距450mm。

顶纵梁下脚手架采用48×3.5钢管，立杆横向间距为450mm，纵向间距600mm，步距为800mm，用管扣扣牢。

梁侧模板用18mm厚夹板；梁侧竖枋用100mm×100mm木枋，竖枋间距300mm；压杆用[14a，沿梁高间距800mm布置。

q11=300 N/m2 （梁模板）

q12=500 N/m2 （梁模板及小楞）

新浇筑混凝土自重：q2=25000 N/m3

梁钢筋自重：q3=3000 N/m3

振捣混凝土水平面荷载：q4=2000 N/m2

振捣混凝土垂直面荷载：q5=4000 N/m2

q61=0.22γt0β1β2V1/2=0.22×25000×5×1.2×1.15×21/2

q62=25000×2.50=62500N/m2

取二者中较小值：q6=53669N/m2

砼振捣压力：q1＝4kN/m2

q2=53.7=53.7kN/m2

3.3.4.1梁侧模板

振捣混凝土荷载：Q1=q1×1.4=4000×1.4=5600 N/m2

新浇筑混凝土侧压力：Q2= q2×1.2=53700×1.2=64440N/m2

荷载合计Q0=Q1+Q2=5600+64440=70040N/ m2=0.07 N/mm2

以最大截面800mm为代表进行验算，取荷载Q0=0.07N/mm2计算，转换成线荷载为q=Q0×800=0.07×800=56N/mm。

模板内楞竖向间距300㎜，模板所受荷载为:

q=Q0×800=0.07×800=56N/mm

计算简图： q=56N/mm

300 300 300

侧板弯矩（按三跨连续梁计算）：

M中=0.08ql2=0.08×56×3002=403200N. mm

M支=－0.1ql2=－0.1×56×3002=－504000N. mm

取M=504000N.mm

侧板强度σ= M/W=504000/43200=11.7N/mm2＜fm=15.6 N/mm2，满足要求。

ω=0.677q0l4/(100EI)=0.677×56×3004/(100×10000×388800)

=0.79mm＜[ω]=300/250=1.2 mm，满足要求。

3.3.4.2竖枋验算

q=Q0×300=0.07×300=21N/mm

q=21N/mm

竖枋弯矩（按荷载最大一跨计算）：

M=ql2/8=21×8002/8=1680000N. mm

ω=5ql4/(384EI)=5×21×8004/(384×10000×8333333)

=1.34mm＜[ω侧]=800/250=3.2 mm，满足要求。

3.3.4.3压椤(侧墙用[14a)槽钢强度验算

[14a槽钢：A=18.52 cm2，W=31.2×103 mm3 , I=53.2×104mm4，S=13.0mm3，f=205 N/mm2，fv=125N/mm2，E=206×103 N/mm2。

Q= Q0×800×300=0.07×800×300=16800N

侧墙最不利荷载计算简图：

Q=16800N

800

Mmax= l0 =0.333×16800×800=4475520N. mm

σ=M /W =4475520/31200=143.4N/mm2＜fm=205 N/mm2，满足要求。

ω=0.0146Ql3/EI=0.0146×16800×8003/(206000×532000)=1.15mm＜[ω]=800/250=3.2mm，满足要求。

3.3.4.4钢管侧向稳定验算

钢管侧向支撑采用ф48×3.5㎜的钢管，面积A=489mm2，惯性矩I=12.19×104mm4，截面模量W=5.08×103mm3,回转半径i=15.8mm，E=206×103 N/mm2，f=205N/mm2。侧向支撑间距300mm(里程方向)×800mm（高程方向）。

每根侧向钢管所承受的轴心荷载设计值为：

N=Q0×300×800=0.07×300×800=16800N

l0=h+2a＝800+2*350=1500

λ=l0/i=1500/15.8=95

查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130－2001)附录C得，

N/φA=17952/(0.606×489)＝56.7<205N/mm2,满足要求。

3.3.4.5梁底模板计算

顶纵梁模板承受的荷载详见下表：

梁高度为2.5米，宽度为0.9米，以最大截面900mm的板进行计算，施工荷载为89.96×0.9＝67.47N/mm。

q底=80.96N/mm

250 250 250

只验算顶纵梁底模板强度

底模弯矩（按三跨连续梁计算）：

查《建筑结构静力计算手册》，得三跨连续梁的公式、系数：

M=0.08ql2=0.08×80.96×2502=404800N. mm

M=0.1q底2=0.1×80.96×2502=506000N. mm

取M=506000N. mm，W=1/6bh2＝1/6×900×18×18＝48600

底模强度σ=M/W=506000/48600=10.4N/ mm2＜fm=15.6 N/mm2，满足要求。

q0=Q1+Q2+Q3=（360+75000+9000）×0.9=75924N/m=75.92N/mm

I=1/12bh3＝1/12×900×18×18×18＝437400

ω=0.677q0l4/(100EI)=0.677×80.96×2504/(100×10000×437400)

=0.49mm＜[ω]=250/250=1 mm，满足要求。

3.3.4.6梁底横枋

顶纵梁底每根横枋所承受的线荷载为80.96×0.25＝20.24N/mm。

梁底枋木按照均布荷载作用的简支梁计算，计算简图如下：

q底=20.24N/mm

600 600 600

Mmax=ql2/10=20.24×6002/10=728640N. mm

ω=0.677ql4/(100EI)=0.677×20.24×6004/ (100×10000×8333333)

=0.21mm＜[ω]=450/250=3.6 mm，满足要求。

由横枋的支座反力传给纵枋：P=20.24×0.5=10.12kN

纵枋（100mm×100mm）fm=15.6 N/mm2。

纵枋弯矩按最不利情况考虑。

扶绥县人民医院内科综合楼项目地上部分模板施工方案.doc P=10120N

250 250

500

ω=0.0355Ql3/EI=0.0355×10120×5003/(10000×8333333)=0.54mm＜[ω]=500/250=2mm，满足要求。

轨道交通区间地下配套工程钻孔灌注桩专项施工方案3.3.4.8梁底立杆稳定性验算(只验算顶纵梁)

梁底模板支撑采用ф48×3.5㎜的钢管，面积A=489mm2，惯性矩I=12.19×104mm4，截面模量W=5.08×103mm3,回转半径i=15.8mm，E=206×103 N/mm2，f=205N/mm2。立杆纵横间距600mm×500mm。

每根立杆所承受的轴心荷载为：