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武汉市汉阳区“四新片区”城投四新之光住宅高支模板专项施工方案（共39页）

挖掘机作业时损坏地下燃气管道等通风排气不畅造成人员窒息或中毒意外；

基坑施工中因支护、支撑等设施失稳、坍塌，不但造成施工场所破坏、人员伤亡，往往还引起地面、周边建筑设施的倾斜、塌陷、坍塌、爆炸与火灾等意外；

（3）临建设施重大危险源：

厨房与临建宿舍安全间距不符合要求，施工用易燃易爆危险化学品临时存放或使用不符合要求、防护不到位，造成火灾或人员窒息中毒意外；工地饮食卫生不符合卫生标准，造成集体中毒或疾病等意外；

电线私拉乱接，直接与金属结构或钢管接触桓仁东方红水电站扩建工程施工组织设计，易发生触电及火灾等意外；

2、重大危险源的主要危害：

重大危险源可能造成的事故危害主要有：高处坠落、坍塌、物体打击、起重伤害、触电、机械伤害、中毒窒息、火灾、爆炸和其他伤害等几种类型。

2、对人的不安全行为，要严禁“三违”，加强教育，搞好传、帮、带，加强现场巡视，严格检查处罚。

3、淘汰落后的技术、工艺，适度提高工程施工安全设防标准，从而提升施工安全技术与管理水平，降低施工安全风险。

4、制定和实行施工现场大型施工机械安装、运行、拆卸和外架工程安装的检验检测、维护保养、验收制度。

5、对不良自然环境条件中的危险源要制定有针对性的应急预案，并选定适当时机进行演练，做到人人心中有数，遇到情况不慌不乱，从容应对。

①、脚手架坍塌事故的预防控制措施：

脚手架必须设在坚实、可靠的地基上，防止地基沉降引起脚手架局部变形。

脚手架赖以生根的悬挑钢梁扰度变形超过规定值：应对悬挑钢梁后锚固点进行加固，预埋钢筋环与钢梁之间有空隙，应用木楔塞紧；吊挂钢梁外端的钢丝绳逐根检查，全部紧固，保证均匀受力。

脚手架卸荷、拉接体系局部发生破坏：要立即按原方案制定的卸荷、拉接方法将其恢复，并对已经发生变形的部位及杆件进行纠正。如纠正脚手架向外张的变形，先按每个房间设一个5t倒链与结构绷紧，松开刚性拉结点，各点同时向内收紧倒链，至变形被纠正，做好刚性拉接，并将各卸荷点钢丝绳收紧，使其受力均匀，最后放开倒链。

②、高处坠落和物体打击事故的预防控制措施：

易发生高处坠落和物体打击事故的环节：临边、洞口防护不到位；高处作业物料堆放不稳；架上嬉戏、打闹、向下抛物；不使用劳保用品；酒后上岗，不遵守劳动纪律。

预防措施：凡在距地2m以上有可能发生坠落的楼板边、阳台边、屋面边、基坑边、基槽边、电梯井口、预留洞口、通道口等高处作业时，都必须设置有效可靠的防护措施，防止高处坠落和物体打击；施工现场使用的升降机必须制定安装和拆除施工方案，严格遵守安装和拆除顺序，配备齐全有效限位装置。在运行前，要对超高限位、制动装置、断绳保险等安全设施进行检查验收，经确认合格有效方可使用。脚手架外侧边缘用密目式安全网封闭。搭设脚手架必须编制施工方案，操作层的脚手板必须满铺并设置踢脚板，搭设前做好详细的安全技术交底；模板工程的支撑体系必须进行计算并制定施工方案；塔吊使用过程中必须具有力矩限位器和超高、变幅及限位装置，要求灵敏可靠，严禁架上嬉戏、打闹、向下抛物和酒后上岗。

、塔式起重机控制措施：

塔吊出轨与基础下沉、倾斜：应立即停止作业，并将回转机构锁住，限制其转动；根据情况设置地锚，控制塔吊的倾斜。

塔吊倾翻：采取焊接、连接方法，在不破坏失稳受力情况下增加平衡力矩，控制险情发展；选用适量吨位起重机按照抢险方案将塔吊拆除；

锚固系统险情：将塔式平衡臂对应到建筑物，转臂过程要平稳并锁住，将塔吊锚固系统加固；如需更换锚固系统部件，先将塔机降至规定高度后，再进行更换。

塔身结构变形：将塔式平衡臂对应到变形部位，转臂过程要平稳并锁住，根据情况采用焊接等手段，将塔吊结构变形或断裂、开焊部位加固，落塔更换破坏结构。

④、消防事故预防措施：

建立各项防火制度、健全消防机构，开展定期和不定期的防火检查，及时消灭火灾隐患；根据防火需要，配备一定数量的消防器材和设备，存放地点应明显；建筑物和临时建筑应符合消防的规定；各类消防用品均应妥善管理，严禁挪作他用，并定期检查检验；宿舍、办公室、休息室内严禁存放易燃易爆物品，严格执行用火审批制度。

⑤、模板工程安全管理措施：

高支模搭设的所有架子工需持证上岗，必须佩戴安全帽、安全带，穿防滑鞋；钢管扣件等材料应符合规范要求，弯曲变形的钢管不得使用；高空作业人员必须配备工具包，小型工具放入包内，防止高空坠物。

满堂钢管架的搭设需按照制定的方案执行；

架体搭设完成后组织验收，发现隐患及时整改，验收合格经由建设方、监理方认可方可浇筑砼；

砼浇筑时，设多名专职安全员观察模板及支撑体系变形情况，发现异常及时根据制定的预案进行整改；

拆模区域要设置警戒线，排专人看管，严禁非操作人员进入。拆下的模板应堆放整齐，堆放高度不得超过1.5米，以防滑下伤人。

⑥、施工临时用电：施工临时用电包括外电防护、接地与接零保护系统、配电线路、配电箱、开关箱、现场照明、电气设备等安全保护（如漏电、绝缘、接地保护、一机一闸）不符合，造成人员触电、局部火灾等意外，主要危害有触电、火灾。

预防措施：每天由专职电工巡查，对不符合接电要求的拆除重接，对使用不符合规范的电缆、电线给予没收；每周由安全员牵头组织电工、施工员对整个施工现场用电全面检查，对不符合规范用电的责任电工整改并根据奖罚制度给予一定的处罚。

第十一节、质量保证措施

1、高支模系统应严格按本方案执行，施工前，技术负责人应将本方案的主要内容先施工员、班组长、施工人员作技术交底。

2、立杆搭设前，应先在基础上画出立杆位置，严格按设计尺寸搭设；立杆和纵横水平杆的接头均应错开在不同的框架层中设置。立杆的垂直度连接接口在同一平面内，接头率应＜25%且必须用直扣连接。

5、加固杆、剪刀撑必须与支架同步搭设。水平加固杆应设与立杆内侧，剪刀撑应设与立杆外侧并连牢。

6、可调底座或顶托伸出杆件的长度不得大于200mm，各杆件端头伸出扣件边缘长度不应小于100mm。

7、严格按材料表的要求选用材料，对不符合要求、外观检查不合格的材料严禁在架体上使用。

第十二节、安全保证措施

1、项目部在班组搭设和拆除高支模支撑前必须进行安全技术交底及安全教育，严禁违章作业。

2、所有架子工必须是持证上岗，作业时必须戴好安全帽，系好安全带，穿好防滑鞋。

3、高支模工程的模板支架体系及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：

（1）基础完工后模板支架体系搭设前；

（2）作业层上施加荷载前；

（3）整体或分段达到设计高度后；

（4）停用超过一个月后；

4、高支撑体系在使用过程中，应定期检查下列项目：

（1）承载杆件、加固杆件、连接件、斜撑、剪刀撑等是否符合要求；

（2）立杆是否悬空，外侧外立杆是否被外物冲撞过；

（3）立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；立杆的纵横距及步距是否符合要求；

（4）扣件、连接件是否松动；杆件的受力是否在同一轴线上；

5、在支架上进行点、气作业时，必须有防火措施和专人看守。

6、对高支撑架应设专人负责进行经常性检查和保修工作。

1、应急组织机构

（1）项目部成立应急救援小组

组 长：付伟军（项目负责人）

副组长：蔡 亮（项目经理）

郭海霞（总 监）

组 员：尹章亮（生产负责人）

组 员：余 威（技术负责人）

赵 俊（项目施工员）

喻春雷（项目安全员）

杨 阳（项目材料员）

龚福雍（木工班班长）

焦家勤（泥工班班长）

靖春喜（钢筋班班长）

在项目内抽调15人的应急救援队伍，要求为中青年。

A、负责制定、修订和完善项目部应急救援预案；审核并监督检查下属各施工单位应急救援预案的制定完善和执行情况。

B、监督检查下属各施工单位组建应急救援专业队伍并纳入项目统一管理。

C、负责组织抢险组、救援组、医护组的实际训练等工作。

D、负责建立通信与报警系统，储备抢险、救援、救护方面的装备和物资。

E、负责督促做好事故的预防工作和安全措施的定期检查工作。

F、发生事故时，发布和解除应急救援命令和信号。

G、向上级部门、当地政府和友邻单位通报事故的情况。

H、必要时向当地政府和有关单位发出紧急救援请求。

I、负责事故调查和善后的组织工作。

J、负责协助上级部门总结事故的经验教训和检查应急救援预案的实施情况。

组 长：负责主持实施中的全面工作。

副组长：负责应急救援协调指挥工作。

组 员：负责应急救援物资的保证；负责组织保安人员对现场的警戒；负责救援的车辆保障；负责组织人员现场救援；负责救援过程中技术方面的保证；负责消防设施的保障；负责救援过程的现场停、送电指挥；负责在大门口指挥车辆；负责现场急救；负责报警、保护现场。

1）负责各应急联动分工负责人的任命；

2）组织应急救援预案的编写、审定和签发；

3）统一指挥和协调应急准备、应急响应和应急救援工作；

4）负责组织对预案的演习、评估和修改完善情况的考核；

5）负责监督应急救援体系的建设和运转，审查应急救援工作报告；

6）负责对事故应急救援情况的通报以及向上级报告的签发；

7）协调内部各应急部门的关系。

负责各类事故的应急决策和指挥，主要职责有：

2）及时向应组长报告现场情况；

3）向各应急组员及施工班组发布启动预案的指令，以及所启动的具体预案；

4）如果现场情况发生变化，及时调整救援方案，并传达到各班组；

二、危险源分析及应急措施

支模架体系危险源分析及应急措施表

三、施工现场安全事故救护程序

3、与事故有关的物件、痕迹、状态不得破坏，如为抢救受伤者需移动的某些物件，必须做好现场标志，现场所有物件应保持原样，不准冲洗擦试，包括破损物体、残留物、残留物的位置等。

2、外用药品：双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒棉签、药棉、纱布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、烫伤膏、急救包等。

3、内服药品：藿香蒸汽水、消炎药等。

其余事宜、梁计算书详见（模板承重架专项施工方案）。

附：楼板厚度250mm、层高6米的模板支撑架计算书

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为5.8m，

立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方60×80mm，间距250mm，

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采用双钢管φ48×3.5mm。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.25+0.20)+1.40×2.50=11.270kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.25+0.7×1.40×2.50=10.921kN/m2

由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40

采用的钢管类型为φ48×3.5。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.100×0.250×1.000+0.200×1.000)=5.827kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(0.000+2.500)×1.000=2.250kN/m

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；

截面惯性矩 I = bh3/12 = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；

式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×5.827+1.40×2.250)×0.250×0.250=0.063kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.063×1000×1000/54000=1.174N/mm2

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×5.827+1.4×2.250)×0.250=1.521kN

　　截面抗剪强度计算值 T=3×1521.0/(2×1000.000×18.000)=0.127N/mm2

　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×5.827×2504/(100×6000×486000)=0.053mm

面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2

面板的计算宽度为7400.000mm；集中荷载 P = 2.5kN

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值

q = 0.9×(25.100×0.250×7.400+0.200×7.400)=43.124kN/m

面板的计算跨度 l = 250.000mm，经计算得到

M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.250+0.080×1.20×43.124×0.250×0.250=0.416kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.416×1000×1000/54000=7.708N/mm2

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

二、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载计算。

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.250×0.250=1.569kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.200×0.250=0.050kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)×0.250=0.625kN/m

考虑0.9的结构重要系数，静荷载

q1 = 0.9×(1.20×1.569+1.20×0.050)=1.748kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9×1.40×0.625=0.787kN/m

计算单元内的木方集中力为(0.787+1.748)×1.000=2.535kN

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载 q = P/l = 2.536/1.000=2.536kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.54×1.00×1.00=0.254kN.m

最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×1.000×2.536=1.521kN

最大支座力 N=1.1ql = 1.1×1.000×2.536=2.789kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；

截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；

式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.254×106/64000.0=3.96N/mm2

木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1521/(2×60×80)=0.475N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)，得到q=1.457kN/m，最大变形

v=0.677ql4/100EI=0.677×1.457×1000.04/(100×9000.00×2560000.0)=0.428mm

木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2

考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.9×2.5kN

M = 0.200×1.40×0.9×2.5×1.000+0.080×1.748×1.000×1.000=0.770kN.m

抗弯计算强度 f = M/W =0.770×106/64000.0=12.03N/mm2

木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力 P= 2.789kN

均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 1.159kN.m

经过计算得到最大支座 F= 12.409kN

经过计算得到最大变形 V= 0.911mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =1.159×106/1.05/10160.0=108.64N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大变形 v = 0.911mm

顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!

四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.158×5.750=0.906kN

(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.200×1.000×1.000=0.200kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.100×0.250×1.000×1.000=6.275kN

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3)= 6.642kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值

NQ = 0.9×(2.500+0.000)×1.000×1.000=2.250kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.20NG + 1.40NQ

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 11.12kN

　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；

　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；

h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；

λ —— 长细比，为1900/15.8=120 <150 长细比验算满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.452；

经计算得到σ=11121/(0.452×489)=50.315N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2

h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆迎风面的间距某某园艺场学校学生宿舍楼工程施工组织设计(全).doc，1.00m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；

风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.225×1.000×1.500×1.500/10=0.057kN.m；

Nw=1.2×6.642+0.9×1.4×2.250+0.9×0.9×1.4×0.057/1.000=10.871kN

经计算得到σ=10871/(0.452×489)+57000/5080=60.485N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取7.40m地质灾害山体滑坡治理施工组织设计，楼板承受的荷载按照线均布考虑。