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大学医疗综合楼工程脚手架施工方案B、遇砼墙时，采用在墙上预留套管，连墙杆穿过墙体，在墙体两侧通过钢管夹紧。如上图方式一，预留套管尺寸为75mm。
C、无墙处，每层楼在封口梁侧边预埋脚手钢管，作为水平拉结外挑钢管架的连接墙件，见上图方式二。
D、连墙件从底层第一步纵向水平杆处开始设置。
脚手板按照隔步满铺，其纵向水平杆应用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，并用16#的镀锌铁丝绑扎在纵向水平杆上。
预应力后张法梁板预制施工方案10、外架开口处的处理措施：
在垂直运输使用人货电梯，其卸料平台和脚手架之间要断开，设置开口架，为了保证脚手架开口处外架牢固和稳定，采取措施如下：
（1）脚手架开口处的两端必须连续设置连墙件，相互垂直间距应为建筑物层高且不得大于4m。
（2）脚手架开口端必须由底至顶连续设置“之”字斜撑予以加固。
（3）脚手架与料台之间间隙不得大于250mm，如大于250mm，应与其增加填芯杆和栏杆，并用竹笆安全网封闭以确保安全。
11、进入楼内的安全通道：
进入楼内的安全通道设置在施工电梯处，按照我司标准化图册做法，采用工具是安全通道标准做法。搭设尺寸为6000mm×4500mm，顶层设置双层硬质防护。通道、防护棚地面需硬化。通道、防护棚顶部应张挂安全警示标识和安全宣传用语的横幅，横幅宽度宜为1m。
1、基本尺寸：外架立杆横向间距0.8m，步距1.8m，纵距1.5m，内立杆距离外墙外边线保持在0.25m内。
熟悉方案和图纸→放线以便确定悬挑杆件U型环定位预埋→悬挑杆件定位→杆件与U型环的固定（每个U型环用木楔三方稳牢，严禁焊接）→在结构层转角处设横向斜挑梁并设置纵向工字钢→在挑梁上放线焊接10cm桩柱→排立杆→安装第一步纵向水平杆和横向水平杆→安装第二步纵向水平杆和横向水平杆→加设临时抛撑（上端与第二步纵向水平杆扣紧，在设置二道连墙杆后可拆除）→安装第三、四步纵向和横向水平杆→设置连墙杆→安装横向斜撑、增设卸荷钢丝绳→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板→安装护身栏杆→挂设安全网。外架四周从一步架起等距设置双道栏杆至顶层。
4、U型环制作与设置：
工字钢穿剪力墙时预留洞做法
转角处、阳台处用两根Ø14㎜钢丝绳（钢丝绳采用6×19+1，公称抗拉强度1550Mpa）进行斜拉，一根作为安全储备，一根作为卸荷计算。楼面梁内预埋圆钢Ø20㎜的吊环，每个钢丝绳的绳头不少于3个卡扣卡紧，每个卡扣间隔150㎜，尾部卡扣离绳头预留150㎜.卡盖朝主绳安装，并用葫芦收紧。
6、悬挑端头距离前端100mm焊Ø25㎜的15cm高钢筋做立杆固定点，再间隔800mm焊第二个立杆固定点，以便搭设脚手架。
7、悬挑板部位构造：建筑物与主结构主梁部位钢挑梁的接触点在悬挑时必须加设木垫使悬挑端高于内置端，以免在钢挑梁受力时向下弯曲导致外架荷载传递到悬挑建筑物上。
8、转角部位构造：转角部位横向挑梁尾部相交部位采用焊接加固，并在其上方设置纵向联梁与横向挑梁焊接接牢，用于固定悬挑架体的内外立杆。联梁采用16号槽钢，开口水平。当转角处工字钢穿过结构柱时，避开竖向受力钢筋。
9、悬挑层硬隔离：在悬挑楼层与挑梁间的间隙必须用木板严实进行防护，不允许有漏洞，且用钉子加以固定，并且经常检查。
10、其余脚手架立杆、扫地杆、大横杆、小横杆、连墙件、安全网构造均同落地式脚手架，参见落地式脚手架构造。
脚手架杆件与塔吊附着杆发生矛盾时的构造要求
在脚手架搭设过程中遇到立杆或水平杆与塔吊附着杆存在矛盾时，要绝对禁止任意切割脚手架钢管或塔吊附着杆构件，而是要根据现场实际情况来采取下列措施之一的方式来解决矛盾问题：
A、当塔吊附着杆仅仅遇到脚手架立杆时，该立杆暂时断开，同时还禁止直接将上面的立杆设置在附着杆上而必须离开50～100mm左右的距离，并按照前面第3.1.6.5条门洞的构造要求增加斜杆形成桁架结构，桁架下面设置双立杆对该立杆进行卸载处理。
B、当塔吊附着杆仅仅遇到脚手架水平杆时，该部位的水平杆暂时断开并让水平杆与塔吊附着杆的距离保持50～100mm的净距，根据实际情况在附着杆上面和下面各距离附着杆50～100mm的位置另外增加补强水平杆，还要使该部位的立杆净步高≤1800mm，同时还根据现场实际情况增加斜杆形成桁架结构。
C、当塔吊附着杆既与立杆又与水平杆发生矛盾时，就应按照上述两个原则结合起来加强处理。
D、无论是哪一种情况，在遇到上述矛盾时要绝对禁止直接任意切割脚手架杆件或塔吊附着杆，必须由项目部技术负责人依据上述原则要求并结合现场实际情况制定专门的加固处理方案，对现场管理人员和相关操作班组进行详细的技术交底以后才能进行施工。
双排脚手架，搭设高度25.5米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用冲压钢板，荷载为0.11kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。
基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.4200，体型系数1.1340。
地基承载力标准值2000kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800/3=0.080kN/m
活荷载标准值Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.080=0.142kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×0.800=1.120kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1=(0.08×0.142+0.10×1.120)×1.5002=0.278kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.327×106/4491.0=72.770N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
静荷载标准值q1=0.038+0.080=0.118kN/m
活荷载标准值q2=0.800kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.118+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.989mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/3=0.120kN
活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/3=1.200kN
荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.120+1.4×1.200=1.893kN
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.893×0.800/3=0.509kN.m
=0.509×106/4491.0=113.231N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.01mm
集中荷载标准值P=0.058+0.120+1.200=1.378kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V=V1+V2=1.137mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN
脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN
活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN
荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.180+1.4×1.800=2.773kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070
NG1=0.107×25.500=2.728kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30
NG2=0.300×4×1.500×(0.800+0.400)/2=1.080kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11
NG3=0.110×1.500×4/2=0.330kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4=0.005×1.500×25.500=0.191kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.329kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Us——风荷载体型系数：Us=1.134
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.350×1.420×1.134=0.395kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.329+0.85×1.4×3.600=9.479kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.329+1.4×3.600=10.235kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.395×1.500×1.800×1.800/10=0.228kN.m
五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.235kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
——由长细比，为3118/16=196；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=10235/(0.19×424)=127.374N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.479kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
——由长细比，为3118/16=196；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.228kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=9479/(0.19×424)+228000/4491=168.771N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.601kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=3.600kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.107kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=74.091米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.601kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=3.600kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.107kN/m；
Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.192kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=48.178米。
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载标准值，wk=0.395kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.800m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000
经计算得到Nlw=5.965kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.965kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=40.00/1.60的结果查表得到=0.93；
A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=81.039kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=10.965kN大于扣件的抗滑力8.0kN，增加双扣件。
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=40.94
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=10.24
A——基础底面面积(m2)；A=0.25
fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=2000.00
地基承载力设计值应按下式计算
其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00
fgk——地基承载力标准值；fgk=2000.00
地基承载力的计算满足要求!
一般位置悬挑脚手架计算书
钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度19.5米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.60米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为φ48×3.0，
连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设7层计算。
栏杆采用冲压钢板，荷载为0.11kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。
基本风压0.25kN/m2，高度变化系数2.0000，体型系数1.2480。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.25米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800/3=0.080kN/m
活荷载标准值Q=2.000×0.800/3=0.533kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.080=0.142kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×0.533=0.747kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1=(0.08×0.142+0.10×0.747)×1.5002=0.194kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=0.229×106/4491.0=50.886N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
静荷载标准值q1=0.038+0.080=0.118kN/m
活荷载标准值q2=0.533kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.118+0.990×0.533)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.387mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/3=0.120kN
活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/3=0.800kN
荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.120+1.4×0.800=1.333kN
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.333×0.800/3=0.359kN.m
σ=0.359×106/4491.0=79.979N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
烟囱内壁耐酸胶泥防腐施工方案小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.01mm
集中荷载标准值P=0.058+0.120+0.800=0.978kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
瓦斯监测监控工作完善施工方案V=V1+V2=0.809mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):