施组设计下载简介：
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万州天仙湖车库现浇混凝土空心楼盖施工方案在混凝土强达到1.2MPa能保证其表面棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，拆除顺序为先纵墙后横墙。在同条件养护试件混凝土强度达到1.0MPa后，先松动穿墙螺栓，使模板与墙体脱开。脱模困难时，再用撬棍在模板底部撬动，严禁在上口撬动、晃动或用大锤砸模板，拆除下的模板及时清理模板及衬模上的残渣、涂刷隔离剂，进行全面检查和维修做好模板检验批质量验收记录，保证使用质量。
松开洞口模板四角脱模器及与墙模的连接扣件，撬棍从侧边撬动脱模，禁止从垂直面砸击洞口模板。防止门口洞过梁混凝土拉裂，拆出的模板及时修整，所有洞口宽＞1m时拆模后立即用钢管后顶托回撑。
四、主要施工技术措施及要求
（一）、钢筋绑扎措施及要求：
1.要按照主梁钢筋、肋间钢筋、板底钢筋先后顺序进行绑扎JGT359-2012 建筑用泡沫铝板，绑扎钢筋时，注意钢筋叠加顺序。
2.楼板上部钢筋及柱帽附加筋等按设计及规范要求搭接，注意钢筋叠加顺序。否则会造成柱帽附近楼板厚度超高。
（二）内模抗浮措施及要求：
在浇筑混凝土前必须采取防止单个内模位移上浮、楼板底模局部上浮和钢筋移位的有效措施。施工中采用抗浮措施如下：
1.楼板纵横向底筋采用梅花状方式，在板底模上1m2范围内均匀钻取6个铁丝穿过孔，用12#铁丝绑扎底板钢筋纵横向节点，并双肢穿过底模钻孔处垂直绑扎固定于下部的支模钢管架上，铁丝一定要拉直拉紧确保固定可靠、牢固（见图一）。
2.采用专用固定卡及相应方法进行固定。将内模装入固定卡内，将内模及固定卡按排放图安装好，再用16#铁丝将固定卡与底板筋垂直捆绑连接（详见内模安装固定图）。
3.用16#铁丝将抗浮筋与底板筋垂直捆绑连接。
4.内模如在安装现场损坏，可用厂家提供的专用膜粘贴破损处，内模贮存及安装过程中必须注意防火。
（三）混凝土浇筑措施及要求：
1.混凝土拌合物的塌落度为180mm，混凝土用粗骨料的最大粒径不得大于31.5mm。
2.混凝土要分两步浇筑完成，第一先对称浇筑柱子和砼挡墙（分层厚度500mm），振动棒的插点均匀（点与点间间距≤500mm），振捣适度（五明显下沉和气泡基本排完且整体性蠕动）。
3.质量要求：内实外光、成型标准。
（一）.内模安装要求位置准确和整体顺直，并符合下列要求：
1.内模的安装位置应符合设计要求。
2.区格板周边和柱周围混凝土实心部分的尺寸应符合设计要求。
（二）.施工过程中，预留、预埋设施（水平管线、电线盒等）的安装应与钢筋安装、内模安装等工序交叉进行。
（三）.预留、预埋设施宜布置在楼盖结构的楼板实心区域、肋宽范围内。当预留、预埋设施无法避开管模时，可对管模采取端开或锯缺口等措施，事后封堵。
（四）.梁板钢筋绑好后，严禁利用上层钢筋或负筋铺板作人行和浇筑混凝土的通道，以免将钢筋踩到下面，而影响底板的受力性能。
六.应急措施：浇筑混凝土须由北向南平行进行浇筑，每次浇筑单元为一跨（1/3跨位置断），避免大面积浇筑后遇紧急情况而无法按预定位置留设施工缝；严格控制砼坍落度，每台班次应至少进行一次抽检测试。
防止浇筑混凝土期间的大雨，准备适量的彩条布，浇筑混凝土遇大雨时立即进行覆盖，避免新浇筑的混凝土被雨水冲刷。
停电的应对：准备30KW功率柴油发电机1台防止停电而无法进行振捣和必须的照明；
加强对作业人员的管理和监督（旁站和指导），防止不按规定程序操作的现象发生。
梁模板扣件钢管支撑架计算书
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
模板支架搭设高度为4.5米，以屋面层为计算依据，基本尺寸为：板厚为460mm，支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.60米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加2道承重立杆，采用的钢管类型为48×3.2mm。
图1梁模板支撑架立面简图
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1=30.000×0.400×1.000=12.00kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2=0.350×0.600×(2×1.700+0.900)/0.900=1.003kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+2.000)×0.900×0.600=2.160kN
均布荷载q=1.2×30.600+1.2×1.003=37.924kN/m
集中荷载P=1.4×2.160=3.024kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；
I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=3.352kNN2=9.752kNN3=10.947KNN4=9.752KNN5=3.352kN
最大弯矩M=0.205kN.m最大变形V=0.4mm
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.205×1000×1000/32400=6.327N/mm2
面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度计算值T=3×5180.0/(2×600.000×18.000)=0.719N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
面板最大挠度计算值v=0.352mm
面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!
二、梁底支撑木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=10.947/0.600=18.246kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×18.25×0.60×0.60=0.657kN.m
最大剪力Q=0.6×0.600×18.246=6.568kN
最大支座力N=1.1×0.600×18.246=12.042kN
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=3.30×8.50×8.50/6=39.74cm3；
I=3.30×8.50×8.50×8.50/12=168.88cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.657×106/54187.5=12.12N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
最大变形v=0.677×15.205×600.04/(100×9500.00×2302968.8)=0.610mm
木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
(一)板底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到：最大弯矩Mmax=0.596kN.m
最大变形vmax=0.291mm最大支座力Qmax=16.043kN
抗弯计算强度f=0.596×106/4729.0=126.11N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!
(二)梁底支撑纵向钢管计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=16.04kN
其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力N1=16.04kN(已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重N2=1.2×0.129×4.900=0.759kN
N=16.043+0.759=16.802kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59
A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.50
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0=(h+2a)(2)
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.00m；
公式(1)的计算结果：=187.59N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
公式(2)的计算结果：=59.10N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；
公式(3)的计算结果：=74.20N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
表1模板支架计算长度附加系数k1
———————————————————————————————————————
步距h(m)h≤0.90.9 k11.1631.1671.1851.243 ——————————————————————————————————————— 表2模板支架计算长度附加系数k2 ————————————————————————————————————————— H(m)46810121416182025303540 h+2a或u1h(m) 1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173 1.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.149 1.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132 1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123 1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.111 1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.104 2.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.101 2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.094 2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091 ——————————————————————————————————————————— 以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 六、梁模板高支撑架的构造和施工要求： 除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容： 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板支撑架根据设计荷载采用单立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双 扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现横杆下绕、弯曲、扣件松动和变形情况及时解决。 七、板侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q=8.380/0.500=16.760kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载q=8.380/0.500=16.760kN/m 最大弯矩M=0.1ql2=0.1×16.760×0.50×0.50=0.419kN.m 最大剪力Q=0.6×0.500×16.760=5.028kN 最大支座力N=1.1×0.500×16.760=9.218kN 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3； I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4； 抗弯计算强度f=0.419×106/83333.3=5.03N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算[可以不计算] 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 扣件钢管楼板模板支架计算书 屋面层部分梁、板砼，折合板厚0.40米计算现浇砼自重，楼面板以屋面作为计算代表，对楼板验算支撑受力情况。实际（空心）板厚0.46米,取板厚0.32米验算模板架体强度. 图1楼板支撑架立面简图 图2楼板支撑架荷载计算单元 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值q1=26.000×0.200×0.900+0.350×0.900=4.995kN/m 活荷载标准值q2=(2.000+2.000)×0.900=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3； I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4； 其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M——面板的最大弯距(N.mm)； W——面板的净截面抵抗矩； [f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； 其中q——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到M=0.100×(1.2×4.995+1.4×3.600)×0.300×0.300=0.099kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.099×1000×1000/48600=2.043N/mm2 面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求! (2)抗剪计算[可以不计算] v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250 面板最大挠度计算值v=0.677×4.995×3004/(100×6000×437400)=0.104mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=26.000×0.200×0.300=1.560kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值q2=(2.000+2.000)×0.300=1.200kN/m 静荷载q1=1.2×1.560+1.2×0.105=1.998kN/m 活荷载q2=1.4×1.200=1.680kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载q=3.310/0.900=3.678kN/m 最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.68×0.90×0.90=0.298kN.m 最大剪力Q=0.6×0.900×3.678=1.986kN 最大支座力N=1.1×0.900×3.678=3.641kN 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3； I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度f=0.298×106/53333.3=5.59N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算[可以不计算] 最大变形v=0.677×1.665×900.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.365mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到最大弯矩：Mmax=0.874kN.m最大变形vmax=2.173mm最大支座力Qmax=11.895kN 抗弯计算强度f=0.874×106/4729.0=184.79N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5) 其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.90kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,采用双扣件! 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×4.900=0.633kN (2)模板的自重(kN):NG2=0.350×0.900×0.900=0.284kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN):NG3=26.000×0.200×0.900×0.900=4.212kN 经计算得到丽江国际花园A、B、C栋施工组织方案，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.128kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.000+2.000)×0.900×0.900=3.240kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式： 墙面水刷石施工工艺.doc其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)；N=10.69