施组设计下载简介：
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售楼部工程落地脚手架专项施工方案3、脚手架的验收和日常按以下规定执行，检查合格后方允许投入使用或继续使用。
（3）在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后。
（4）施工中途停止作用超过15天，在重新使用前。
（5）在使用过程中发现有显着变形、沉降拆除杠件和拉结以及安全隐患存在的情况时。
4、在装饰开始后混凝土面渗漏施工方案，要重点检查架子的拉接与脚手板的铺设情况。
5、脚手架在使用期间，严禁随意拆除或剪断各种设施。
1、落地式脚手架的拆除
（1）拆除作业必须帖而下逐层进行严禁上下同时作业。
（2）连垟件必须随脚手架逐层拆除来先将连垟件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除差不应大于2步，如高关大于2步，应增设连垟斜件加固。
（3）各构配件严禁抛掷至地面。
（4）拆除前的准备工作：
1）全面检查脚手架的扣件连接、连垟件、支撑体系等是否符合构造要求。
2）根椐检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，并经主管部门批准。
3）单位工程负责人进行拆除安全技术交底工。
4）清理脚手架上杂物及地面障碍物。
（5）拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续组织施工。地面监护人员必须履行职责。
（6）拆架子的高处作业人员应戴安全帽，系安全带，穿软底鞋。
（7）如遇强风、雨等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，夜间实施拆除作业，应具备良好的照明设备。
（8）所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律、拆除工艺要求。
（9）建筑物内所有窗户必须关闭锁好，不允许向外开启或向外伸挑物件。
（11）按搭设的反程序即后搭先拆进行拆除，即安全网→脚手板（片）→防护栏杆→搁栅→斜拉杆→连墙杆→大横杆→小横杆→立杆。
（12）不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除（踏步式）、认真做到一步一清，一杆一清。
（13）所有连墙杆、斜拉杆、隔排措施、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。
（14）所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时拆下输送地面。
（16）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6.5m)时，需搭设临时抛撑加固后再拆除连垟件。
（17）当日完工后，仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位的结束，方准撒离岗位。
（18）输送至地面的所有杠件、扣件等对象，及时检查，整修与保养，并按品种、规格、随时码堆存放，及时清运出场。
1、上岗人员应必须定期体检，合格者方可持证上岗。
2、作业层上的施工荷载(作业层人员、器具、材料的重量)的标准值(取3KN／m2)，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。
3、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杠件：
（1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；
4、在架板上堆放上的砖不得多于单砖立码三层，砂浆和容量总重量不得大于1.5KN／m2。
5、在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不得影响施工操作人员通行。
6、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为，禁止在架板上加垫器物或脚手板以增加操作高度。
7、作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杠件，整体性杠件，连接紧固件和连墙件。因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应的弥补措施，并在作业完毕后及时修复。
8、工人在架上作业中，应注意自我保护和他人的安全，避免发生碰撞，闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆等不安全处休息。
9、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁抛援脚手架上下。
10、每班工人上架作业时，应先检查有无影响安全的问题存在，在排除和解决后，方可开始作业，在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查。
11、每步脚架完成之后必须将架上剩余材料移至上(下)步架或室内。
第四章落地脚手架搭设计算书
搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.80米；
计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为15.5米，立杆采用单立管；
内排架距离墙长度为0.70米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；
采用的钢管类型为Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；
连墙件采用两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距2.90米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
基本风压为取0.85，风荷载高度变化系数μz为1.52，风荷载体型系数μs为1.20；
每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:8厘钢筋网片；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片；
地基土类型:砂土；地基承载力标准值(kN/m2):140.00；
基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:1.00。
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；
脚手板的荷载标准值:P2=0.300×0.850/(2+1)=0.085kN/m；
活荷载标准值:Q=3.000×0.850/(2+1)=0.850kN/m；
静荷载的计算值:q1=1.2×0.038+1.2×0.085=0.148kN/m；
活荷载的计算值:q2=1.4×0.80=1.190kN/m；
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.148×1.502+0.10×1.190×1.502=0.275kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.275×106,0.324×106)/5080.0=63.780N/mm2；
大横杆的抗弯强度:σ=63.780N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。满足要求！
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.085=0.123kN/m；
活荷载标准值:q2=Q=0.850kN/m；
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=0.677×0.123×150.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.850
×150.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.628mm；
脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8。
大横杆的最大挠度小于150.0/150mm或者10mm,满足要求!
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.450=0.056kN；
脚手板的荷载标准值：P2=0.300×0.850×1.450/(2+1)=0.123kN；
活荷载标准值：Q=3.000×0.850×1.450/(2+1)=1.233kN；
荷载的计算值:P=1.2×(0.056+0.123)+1.4×1.233=1.940kN；
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=1.2×0.038×0.8002/8=0.004kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=1.940×0.80/3=0.550kN.m；
最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.554kN.m；
σ=M/W=0.554×106/5080.000=109.033N/mm2；
小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5×0.038×850.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.010mm；
P2=p1+p2+Q=0.056+0.123+1.233=1.411kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
×121900.0)=1.225mm；
最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.010+1.225=1.236mm；
小横杆的最大挠度小于(800.000/150)=5.333与10mm,满足要求!；
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，
该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
横杆的自重标准值:P1=0.038×0.800=0.034kN；
脚手板的荷载标准值:P2=0.300×0.850×1.450/2=0.185kN；
活荷载标准值:Q=3.000×0.800×1.450/2=1.849kN；
荷载的计算值:R=1.2×(0.034+0.185)+1.4×1.849=2.849kN；
R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1233
NG1=0.123×14.400=1.776kN；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30
NG2=0.300×2×1.450×(0.80+0.3)/2=0.500kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15
NG3=0.150×2×1.450/2=0.218kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4=0.005×1.450×14.400=0.104kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.598kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2
经计算得到，活荷载标准值
NQ=3.000×0.80×1.450×2/2=3.698kN；
风荷载标准值应按照以下公式计算
Wo=0.850kN/m2；
经计算得到，风荷载标准值
Wk=0.7×0.85×1.520×1.200=1.085kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×2.598+1.4×3.698=8.294kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.80×1.4NQ=1.2×2.598+0.85×1.4×3.698=7.517kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×1.085×1.450×
1.8002/10=0.607kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴心压力设计值：N=8.294kN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；
计算长度附加系数：K=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500
计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；
Lo/i=197.000；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186；
立杆净截面面积：A=4.89cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；
σ=8294.000/(0.186×489.000)=91.186N/mm2；
立杆稳定性计算σ=91.186小于[f]=205.000N/mm2满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：N=7.517kN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；
计算长度附加系数：K=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500
计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；
Lo/i=197.000；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186
立杆净截面面积：A=4.89cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；
σ=7517.229/(0.186×489.000)+606738.807/5080.000=180.085N/mm2；
立杆稳定性计算σ=180.085小于[f]=205.000N/mm2满足要求！
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
风荷载基本风压值Wk=1.085kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.440m2；
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
NLw=1.4×Wk×Aw=13.862kN；
连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=18.862kN；
由长细比l/i=700.000/15.800的结果查表得到0.872；
A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；
Nl=18.862 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到Nl=18.862小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求! 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 fg=fgk×Kc=140.000kN/m2； 其中300MW机组控制系统热控施工方案，地基承载力标准值：fgk=140.000kN/m2； 脚手架地基承载力调整系数：kc=1.000； 立杆基础底面的平均压力，p=N/A=83.525kN/m2； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=7.517kN； 基础底面面积(m2)：A=0.090m2。 梓山湖碧桂园样板房施工组织设计p=83.525≤fg=140.000kN/m2。地基承载力的计算满足要求！