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华京实业投资有限公司框架结构厂房工程高支模专项施工方案

3.1 模板体系概要 2

3.2 各部位模板体系确定 2

3.3 模板体系组装、材料选择 3

3.4 模板支撑体系计算书 5

JB／T 13849-2020标准下载4 模板工程施工要点 29

4.1 模板安装 29

4.2 模板拆除 32

5 模板施工质量保证措施 34

5.1 模板工程质量通病及预防措施 34

5.2 墙柱模板 36

5.3 梁板模板 36

5.4 其他注意事项 36

5.5 模板安装主控项目 36

5.6 模板安装一般项目 37

6 安全施工措施 38

6.1 一般规定 38

6.2 模板安装 38

6.3 模板拆除、堆放 39

1.1华京实业投资有限公司电子元件项目1号厂房、2号厂房、3号厂房、4号厂房工程施工图及相关设计变更、洽商记录。

1.2《施工组织设计》。

1.3工程所涉及的主要的国家或行业规范、规程、标准、法规，地方法规

《建筑工程模板施工手册》

2.2各部位截面尺寸见表一

200×750、200×600、200×500、200×550、

250×570、200×570、200×600、200×650、

100、120、130

2.3现场采用一台物料提升机进行模板的运输。

本工程质量目标为确保一次性验收合格。为保证主体结构混凝土质量要求，模板设计与施工是工程的关键之一。特别对墙柱模板安装、顶板与梁阴角处做法、外墙外模模板体系、梁柱节点等特殊部位模板的设计、制作和安装质量要严格控制。

墙体模板采用18mm厚九夹板。用50×100mm木方（两块模板拼口部位包括与墙角模拼口部位的木方纵肋采用50×100mm木方）间距200mm作纵肋。横挡用φ48×3.5脚手架或方木，间距为450mm；再用钢管斜撑校正。墙体均用M12高强对拉螺栓紧固，间距450×450。

楼板底模采用18mm厚九夹板。50×100mm木方间距300mm作肋。托梁φ48×3.5双钢管、间距不大于1200mm。支架采用钢管间距1200×1200（高支模支架采用钢管间距1100×1100）。顶板与梁四边阴角模板采用顶板模压梁侧模，阴角处背50×100mm木方做法。支撑体系采用φ48×3.5钢管支撑体系。

标准层采用加工制作的整体封闭式18mm厚木胶合板模板

模板体系组装、材料选择

1）墙柱模板采用18mm厚九夹板现场拼装，分外墙模板体系、内墙模板体系。

2）配模高度：根据各楼层及不同部位的高度，按建筑设计尺寸具体确定。应满足混凝土浇筑至高于梁底30mm的要求。

3）排板原则：根据墙柱截面尺寸，在施工现场进行预拼，以尽量减小锯模板。

1）梁的底模、侧模按设计断面进行加工制作，按梁侧模包梁底模、顶板模压梁侧模，顶板与梁四边阴角模板采用50×100木方的做法。梁板模板支撑体系详见附图4梁板支撑体系图。

2）梁板模板清扫口预留位置位于梁端梁侧模上，清扫口尺寸：200mm×200mm。

3）支撑采用φ48×3.5钢管和多功能早拆托座，立杆长度不合模数部分采用早拆头调整，扫地杆离地300mm。

楼梯支模时一定要按翻样图纸进行，在梯段侧模弹上斜板线及踏步的步距、步高分格线。为防止楼梯踏步外凸，表面不平整等质量通病出现，楼梯采用全封闭模板体系，并用对拉螺杆与楼梯满堂固定，支模时每个踏步应留排气孔，螺杆间距可按600设置。

模板：柱墙、梁板、楼梯采用915×1830×18优质双层涂膜胶合九层红板。

木枋：柱墙采用50×100×2000枋材，在50宽面用平刨机刨平；梁板、楼梯采用50×100×2000普通枋材。

钢管、扣件：钢管采用φ48×3.5mm钢管、扣件采用一字扣、十字扣及旋转扣。

对拉螺栓：柱、墙、梁采用M12高强对拉螺杆，其最大拉力达到57KN。

撑铁：在柱、墙结构内均采用Φ14钢筋撑铁，撑铁的长度同柱、墙截面宽度或长度，纵横向间距按800×800进行控制。

PVC塑料管件：在所有对拉螺杆的两侧模板穿孔的塑料套管上加设PVC塑料胶杯以避免砼漏浆，对所有φ12高强对拉螺杆均加设φ14PVC塑料套管以利取出高强对拉螺杆进行周转使用，具体如下图：

模板应选择平整度好、表面光滑、自身强度较高，能周转多次而不影响模板表面形状的模板材料。

模板的配设应有设计计算说明书。复杂、特殊部位应有模板翻样大样图。模板的配设应构造简单、装拆方便，便于钢筋的绑扎与安装，符合混凝土的浇筑与养护等工艺要求。

模板的接缝应严密，不得漏浆。做好梁、板的标高控制工作，确保工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。

在模板支设时，应做好模板的放线定位工作，并应有专人进行技术复核，无误后方能开始支模。

模板表面应涂刷脱模剂，脱模剂应涂刷均匀。模板的支撑及卡具应计算其强度，支撑及卡具的安装应牢固。

楼板模板扣件钢管高支撑架计算书

图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为
48×3.5。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=24.000×0.120×1.100+0.350×1.100=3.553kN/m

活荷载标准值q2=(1.000+1.000)×1.100=2.200kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=110.00×1.80×1.80/6=59.40cm3；

I=110.00×1.80×1.80×1.80/12=53.46cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.2×3.553+1.4×2.200)×0.300×0.300=0.066kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.066×1000×1000/59400=1.113N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.2×3.553+1.4×2.200)×0.300=1.322kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×1322.0/(2×1100.000×18.000)=0.100N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×5.753×3004/(100×6000×534600)=0.098mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=24.000×0.120×0.300=0.864kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.350×0.300=0.105kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+1.000)×0.300=0.600kN/m

静荷载q1=1.2×0.864+1.2×0.105=1.163kN/m

活荷载q2=1.4×0.600=0.840kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=2.203/1.100=2.003kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.00×1.10×1.10=0.242kN.m

最大剪力Q=0.6×1.100×2.003=1.322kN

最大支座力N=1.1×1.100×2.003=2.423kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.242×106/83333.3=2.91N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1322/(2×50×100)=0.397N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

木方的最大挠度小于1100.0/250,满足要求!

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.985kN.m

最大变形vmax=3.091mm

最大支座力Qmax=9.708kN

抗弯计算强度f=0.985×106/5080.0=193.97N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=9.71kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1=0.129×9.500=1.226kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×1.100×1.100=0.424kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=24.000×0.120×1.100×1.100=3.485kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.135kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+1.000)×1.100×1.100=2.420kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.55kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58

A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；

公式(1)的计算结果：
=99.08N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：
=43.21N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.018；

公式(3)的计算结果：
=59.46N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

表1模板支架计算长度附加系数k1

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步距h(m)h≤0.90.9

k11.1631.1671.1851.243

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表2模板支架计算长度附加系数k2

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H(m)46810121416182025303540

h+2a或u1h(m)

1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173

1.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.149

1.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132

1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123

1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.111

1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.104

2.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.101

2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.094

2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091

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以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

梁模板扣件钢管高支撑架计算书

模板支架搭设高度为9.2米，

基本尺寸为：梁截面B×D=200mm×600mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=1.20米，立杆的步距h=1.50米，

梁底增加0道承重立杆。

图1梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为
48×3.5。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.000×0.600×0.200+0.350×0.200=3.070kN/m

活荷载标准值q2=(1.000+1.000)×0.200=0.400kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=20.00×1.80×1.80/6=10.80cm3；

I=20.00×1.80×1.80×1.80/12=9.72cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.2×3.070+1.4×0.400)×0.300×0.300=0.038kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.038×1000×1000/10800=3.537N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.2×3.070+1.4×0.400)×0.300=0.764kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×764.0/(2×200.000×18.000)=0.318N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×3.470×3004/(100×6000×97200)=0.326mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=25.000×0.600×0.300=4.500kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.350×0.300×(2×0.600+0.200)/0.200=0.735kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+1.000)×0.200×0.300=0.120kN

均布荷载q=1.2×4.500+1.2×0.735=6.282kN/m

集中荷载P=1.4×0.120=0.168kN

木方弯矩图(kN.m)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

经过计算得到最大弯矩M=0.395kN.m

经过计算得到最大支座F=0.712kN

经过计算得到最大变形V=1.3mm

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

(1)木方抗弯强度计算

深基坑施工组织设计1抗弯计算强度f=0.395×106/83333.3=4.74N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×0.712/(2×50×100)=0.214N/mm2

CECS438-2016标准下载截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2