施组设计下载简介：

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

四、脚手架搭设方案 3

七、双排悬挑脚手架搭设施工要求 17

八、双排悬挑脚手架拆除方案 18

SL 697-2014标准下载九、质量保证休系 19

十、安全施工技术措施 20

十一、文明施工要求 23

双排悬挑脚手架专项施工方案

1、义煤综能新能源气化主厂房施工图纸。

建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2002版）

建筑施工手册(第四版)

建筑施工脚手架实用手册

义煤综能新能源煤制气项目气化装置工程，轴线尺寸56m×19.5m。基础形式采用钢筋混凝土桩和桩承台。建筑总高度70米，分十二层，一到十层为钢筋混凝土，十一到十二为钢结构。

1、地基条件，根据勘察报告，本工程地基土层分布情况自上而下为：

建议承载力特征值（kpa）

2、基础形式：本工程采用冲击成孔灌注桩基础。

3、主体结构：混凝土框架结构。

4、砼等级：混凝土基础垫层为C10，混凝土基础C35。

组长：张国乾——负责协调工作

组员：杨跃东（技术负责）——方案编制、技术交底

耿国定（安全负责）——现场施工指挥

段殿军（质量负责）——质量检查

结合本工程结构形式、实际施工特点(无外装修)，建筑物每两层搭设扣件式双排钢管悬挑脚手架；本工程每两层搭设高度最高为15米，每步架高1.8m，第一排立杆距建筑物0.3m，立杆纵距1.5m，立杆横距0.9m,连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即两步三跨)；（根据工程实际可以适当调整）。悬挑脚手架设置14a工字钢，钢梁外伸1.4m,内锚固1.4m，钢梁支座处设置Ф20锚固筋两道，待砼强度达到70%再进行工字钢支设。本方案必须经土建处审核，企业技术负责人批准后方可实施。

脚手架应选用外径48mm，壁厚3.0mm的钢管，表面平整光滑，无锈蚀、分层、压痕、划道和硬弯。搭设架子前应对钢筋管保养，除锈并统一涂色。搭设架子使用的扣件规格与钢管匹配，采用可锻铸铁，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷、贴合面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。

双排脚手架搭设高度为15.2m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.30m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.90；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

查荷载规范基本风压为0.450kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128；

计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准kN/m:0.150；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8层；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

悬挑水平钢梁采用14a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4m，建筑物内锚固段长度1.5m。

与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；

楼板混凝土标号:C25；

钢丝绳安全系数为:6.000；

钢丝绳与墙距离为(m):3.800；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.3m。

大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09kN/m；

活荷载标准值:Q=3×0.9/(2+1)=0.9kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.09=0.148kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.9=1.26kN/m；

1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.148×1.52+0.10×1.26×1.52=0.31kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.31×106,0.365×106)/4490=81.292N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=81.292N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.09=0.123kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.9kN/m；

ν=.677×0.123×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.9×15004/(100×2.06×105×107800)=2.222mm；

大横杆的最大挠度2.222mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.5=0.05kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.9×1.5/(2+1)=0.135kN；

活荷载标准值：Q=3×0.9×1.5/(2+1)=1.350kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.05+0.135)+1.4×1.35=2.112kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.033×0.92/8=0.004kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.112×0.9/3=0.634kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.638kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.638×106/4490=142.011N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=142.011N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5×0.033×9004/(384×2.06×105×107800)=0.013mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.135+1.35=1.535kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.013+1.788=1.801mm；

小横杆的最大挠度为1.801mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm,满足要求！

4、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.90，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为7.20kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.033×0.9/2=0.015kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.9×1.5/2=0.202kN；

活荷载标准值:Q=3×0.9×1.5/2=2.025kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.05+0.015+0.202)+1.4×2.025=3.156kN；

R<7.20kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×15.20=2.319kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×8×1.5×(0.9+0.3)/2=2.16kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.15×8×1.5/2=0.9kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×15.2=0.114kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.493kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×0.9×1.5×2/2=4.05kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.45kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.45×1×1.128=0.355kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.493+1.4×4.05=12.261kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.493+0.85×1.4×4.05=11.411kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.355×1.5×1.82/10=0.205kN.m；

6、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=12.261kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；

长细比Lo/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=12261/(0.188×424)=153.82N/mm2；

立杆稳定性计算σ=153.82N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=11.411kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=11410.812/(0.188×424)+205495.769/4490=188.918N/mm2；

立杆稳定性计算σ=188.918N/mm2小于立杆的抗压强度设计值

[f]=205N/mm2，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.355kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=8.059kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=13.059kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=13.059

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=13.059小于双扣件的抗滑力14.4kN，满足要求！

8、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1300mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=563.7cm4，截面抵抗矩W=80.5cm3，截面积A=18.51cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×5.493+1.4×4.05=12.261kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×18.51×0.0001×78.5=0.174kN/m；

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R[1]=13.135kN；

R[2]=12.754kN；

最大弯矩Mmax=1.996kN.m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.996×106/(1.05×80500)+

12.261×103/1851=30.236N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值30.236N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

9、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用14a号槽钢,计算公式如下

φb=570×9.5×58×235/(1300×140×235)=1.73

经过计算得到最大应力σ=1.996×106/(0.907×80500)=27.347N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=27.347小于[f]=215N/mm2,满足要求!

10、拉绳的受力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=13.882kN；

11、拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=13.882kN

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。

得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝13.882KN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=13.882kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=50N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(13882×4/3.142×50)1/2=19mm；

某广场基坑围护施工方案12、锚固段与楼板连接的计算:

1>水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.862kN；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条

[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径

TB／T 3112.4-2017标准下载D=[862.212×4/(3.142×50×2)]1/2=3.313mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。