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一、设计概况及特点 3

（一）模板体系设计选型 4

某桥梁施工组织设计.doc3.顶板及梁模板 13

4.楼梯及门窗洞口模板 17

5.电梯井筒模板 18

6.弧形外挑檐板 18

(二)支撑体系选型 18

1.结构内“满堂红”脚手架搭设 18

2.外围护脚手架搭设 19

三、工艺措施及方法 30

(一) 模板体系施工工艺 30

4.顶板及梁模板 36

6.楼梯模板的安装 39

(二)支撑体系施工工艺 40

1.结构内脚手架 40

2.结构外悬挑脚手架施工 41

3.护栏和脚手板 41

(三)模板支撑体系的拆除 42

四、质量标准及保证措施 44

3.允许偏差项目 44

3.允许偏差项目 46

(三)质量保证措施 46

五、其他各项管理规定 47

(一)成品保护措施 47

(二)安全及消防措施 48

本工程地下室采用框架——剪力墙结构，地上部分采用纯框架结构。地下一层，地上三层，局部四层。

基本柱网尺寸9m×9m、9m×12m、12m×12m，中央大厅地上部分因大开间需要，部分柱网尺寸为18m×18m；柱统一为直径Φ1000mm的圆柱，分独立柱和连墙柱两种，其中独立柱243根，连墙柱905根，共计1148根，72种截面形式；

地下室在柱之间设剪力墙，外墙体基本厚度为400mm，内墙体基本厚度为200mm，电梯筒墙体厚度为300mm；基础底板为650mm厚的平板型筏基。地下室层高7.65m。

地上一至三层层高依次为6.1m、4.5m和3.9m，板厚分别为300mm、250mm、180mm；结构各层楼板为无粘结预应力楼盖；在结构板外周圈设1100mm×800mm的梁，在结构内部剪力较大处设若干道1300mm×800mm的梁；

首层顶板和二层顶板周圈设有弧型悬挑结构。

本工程结构质量目标为结构长城杯，模板施工要求达到整体清水混凝土的效果。

新航站楼工程为国家重点工程，结构施工要求达到清水混凝土的质量标准，要达到拆模后不抹灰、不刮腻子的效果。模架设计是其中的中心环节和关键技术，为此结合工程特点、质量要求，遵循“构造简单、支拆方便、安全经济”的原则，根据不同结构部位的特点确定相应的模架体系。

（一）模板体系设计选型

由于柱截面统一为Φ1000mm，为保证柱成型效果，决定加工70系列定型钢模板；

为了与墙体模板配套，每块长度统一设计成1.2m；每块模板沿高度方向设两道间距600mm的横肋，竖向通长设两道竖肋；

模板面板和筋板采用4mm厚冷轧钢板，上下边框法兰盘采用8mm厚冷轧钢板；为保证连墙柱柱模与墙体模板的顺利连接，将柱模边框的连接孔位设置同墙模相匹配。

加工半圆型柱模，每两块拼成一个独立柱；施工时，在场外组装成圆筒模，整体起吊、安放；不设清扫口和振捣口。

为了提高模板的通用性，优化设计出6种截面形式、共23种通用规格的模板单元块，来实现72种连墙柱的模板组合。

连墙柱模的基本形状选用勺型和八字型。为使墙体排模规则统一，特将墙体长度方向不符合模数的部分设置在“勺把”中。综合考虑经济与操作方便，结合1000mm的柱直径，将“勺把”长度统一定为由柱轴线至勺把边框为750mm。这样，将使整个竖向结构全部是钢模板，确保墙面效果。

因柱子一次成型高度较高(约7m)，统一在“勺把”上设置竖向间距600mm的穿墙螺栓孔，孔径与墙模中的螺栓孔保持一致。具体见《柱模加工图集》。

为便于安装、施工，将所有柱模统一编号，并绘制《异型柱模组装图集》

下图是两个典型连墙柱模示意。

本工程中，地下室结构净空高度达7.28m；墙体混凝土强度等级C60，属HPC；墙体平面尺寸较大且符合设计模数；墙体厚度相对较薄(内墙200mm厚、外墙400mm厚)。结合这种薄壁高强混凝土墙体的施工技术特点，墙体模板决定采用新研制的、组装灵活、面积大、强度高的SF墙体模板体系(SuccinctFormsystem)。

采用55系列宽幅组合钢模板或70系列的钢框竹胶合板,基本板块有600mm×1200mm(P6012)和150mm×1200mm(P1512)两种型号并有专用配套卡具(A、B两型)；

钢面板采用3mm厚的冷轧钢板，竹胶合板为12mm厚；为配合专用卡具，模板边框除有普通组合小钢模的Φ13.8mm的圆孔外，还在每两个圆孔间冲有方形孔。

150mm×1200mm的条模沿长向冲有2个间距600mm，直径22mm的孔，便于穿螺栓用。

由新型材料冷挤压拉杆和配套蝶型螺母、PVC套管、封圈等组成。

冷挤压拉杆是将普通的Ⅰ级钢进行冷拉至强化阶段中的一个合理应力值之后，再利用专用机械挤压形成螺纹而制成的，它主要是利用了钢材在冷加工之后强度提高的物理特性。

钢材经过冷挤压之后，抗拉强度提高，塑性降低。由随机试验可知，当采用Φ16×8mm的规格时，бb=585.5Mpa

可见，冷拉后钢材的抗拉强度是原来的2.5倍，可以充分发挥材料的特性。施工时，其外侧套Φ20mm的硬塑料管，便于拆除，提高拉杆的周转次数。

采用新研制的“三节鞭”止水型工具栓。

因外墙有止水要求，无法向内墙穿墙螺栓一样周转。为节约材料，决定将其制成三节。施工完毕后，留在墙体内部不予拆除的部分一次性投入；墙体外侧两端与模板固定的部分制成可拆卸的工具式，在墙体拆模时同时拆除周转使用。综合考虑造价和利用次数，内节采用Φ18的A3钢制作，端节采用Φ20的45#钢制作。

螺栓的布置间距根据计算确定为600mm×1350mm，上下左右的螺栓必须在同一直线上。

根据穿墙螺栓的抗拉能力和最大混凝土侧压力计算结果，选用了P1512(平放)与P6012(立放)上下交替布置的排模方式。即：墙体根部平放一块600mm×1200mm的模板，其上放一块150mm×1200mm的模板，它的上面再立放600mm×1200mm的模板，再往上是平放的条模和立放的平模交替布置，并用A卡卡住四块模板的拼角，使模板的联结稳固可靠，保证板面平整度。

a.内钢楞由Φ48×3.5的单根架子管做横带，间距450mm，并用B型卡子与模板连接牢固，作为模板体系的次龙骨；

b.外钢楞根据螺栓间距采用50mm×100mm×3mm的双排矩形空心钢管做立带，间距600mm，做为模板主龙骨；

c.为了保证整体墙模刚度和稳定性，另沿高度方向设三道抛地斜撑，从而形成了整套的墙体模板体系。

墙体模板的排模方式见下图

2)SF墙模体系的力学计算

a.新浇筑混凝土对模板的侧压力

对于墙体，混凝土浇筑速度可取3m/h，混凝土的入模温度30。C。

F=0.22γCt0β1β2V1/2

=0.22×24××1.2×1.15×31/2

=56.1(KN/m2)

F=24H=24×7.28=174.7(KN/m2)>56.1(KN/m2)

取F=56.1(KN/m2)

b.用串筒下灰时混凝土对模板产生的水平荷载，取2KN/m2

(2)验算内钢楞(钢管横带)

P=56.1×1.2+1.4×2=70.1(KN/m2)

q1=P×0.45=70.1×0.45=31.6(KN/m2)

q2=56.1×1.2×0.45=30.3(KN/m)

由《建筑施工手册》(中)一书中公式

56.1×0.45×0.64

(3)外钢楞(双排方钢立带)

为方便计算，偏安全地按五跨连梁考虑

q1=P×0.6=70.1×0.6=42.1(KN/m)

Mmax8.06×106

56.1×0.6×1.35

150×2.1×112.1×2

P=56.1×0.6×1.35=45.4(KN)

Φ16×8mm的钢筋截面积为153.9mm2，其平均强度由试验知为бb=585.5Mpa

[P]=153.9×585.5=90.1KN

Φ18的钢筋截面积为254.5mm2

[P]=254.5×240=61.08KN

本工程顶板采用的是无粘结预应力砼的施工技术。由于工程单层面积大，同时设计要求地下顶板需等结构三层施工完成后才能进行预应力张拉，工期占用时间长，顶板模板一次投入达18万平方米。经设计计算及经济技术比较，选用单块幅面较大，成本一次投入较小的规格为1220mm×2440mm×12mm的竹编胶合板原板做为顶板及梁的模板。主龙骨采用100mm×100mm方木或50mm×100mm×3mm方钢管，次龙骨均采用100mm×100mm方木。下部支撑采用“满堂红”碗扣式脚手架。

(2)地下室顶板模板计算实例

总荷载：①顶板模板及方木自重0.6KN/m2

②混凝土自重25×0.3=7.5KN/m2

③钢筋自重18×0.3=0.54KN/m2

④施工人员及设备均布荷载3.5KN/m2

q1=1.2×(①+②+③)+1.4×④

=1.2×(0.6+7.5+0.54)+1.4×3.5

=15.27KN/m2

据碗扣式多功能脚手架使用说明可知，当步距为1.2m时，单根立杆承载力为30KN。

结合工程经验及建筑模数制，选定立杆间距1.2m×1.2m

P=15.27×1.2×1.2=22.0KN<30KN可以满足

同样的可以确定地上部分的碗扣架立杆间距为1500mm。

立杆间距确定后，主龙骨间距也便确定了，即1.2m。同下部碗扣架。

因为方木的线刚度远大于竹编板，次龙骨完全可以看成顶板的不动铰支座，所以可将模板模拟为多跨连续梁的弹性理论模型来进行计算。

b)按刚度计算，初选次龙骨间距

根据多跨连续梁的弹性理论，建立最大挠度计算公式：

fmax=qb4/150EI。

根据规范规定[f]=b/400，

∴qb4/150EI≤b/400，

整理后得b≤…
+B……………………(Ⅰ)

q=1.2×(①+②+③)

在用100mm×100mm方木作为竹胶合板的支承条件时,由于方木的线刚度远远大于竹编板的线刚度，因此在方木支座范围处的竹编板的挠度可认为是零，那么在进行挠度验算取计算跨度b值时，就可按净空距考虑。

综上所述，在原计算公式b≤33EI/8q中引进E的折减系数α和支座宽度B的参数。

修订后的计算公式应为：b≤33αEI/8q+B…………………………(Ⅱ)

其中：α——折减系数0.8

B——龙骨(方木)宽度100mm

E——弹性模量6.0×103MPa

I——截面惯性矩mm4

将以上各参数分别代入，得b≤414mm，最后确定地下室顶板(300mm厚)次龙骨间距为400mm；

依据上述公式(Ⅱ)，同样可以确定：首层顶板(250mm厚)次龙骨间距为450mm；二层顶板(180mm厚)次龙骨间距为500mm。

4.楼梯及门窗洞口模板

(1)踏步板、平台板采用竹遍胶合板模板，梯侧模板采用木模板，踏步的挡板采用木模板，挡板间用木条撑住；

(2)平台板的支撑采用架子管，立柱底部垫通长木板，立柱间距为800mm，大木龙骨间距800mm，小木龙骨间距500mm，水平拉杆离地面200mm处设一道，以上纵横向每隔1000mm设一道；

(3)踏步板采用木支撑，龙骨间距500mm，木撑采用100mm×100mm的方木。

均用50mm厚木板现场加工木模，与砼接触面刨光。

因电梯筒的总高均不高，其模板选用同墙体，内外统一采用宽幅组合钢模板，辅以组合小钢模的阴阳角模。

本工程首层、二层顶板在局部有部分悬挑弧形板，因其弧度和尺寸都不大，因此采用竹编胶合板模板，用100mm×100mm的方木锯弧，钉在竹编板背后形成弧形模板。

本工程的支撑分为两种形式：结构内脚手架和结构外脚手架。

1.结构内“满堂红”脚手架搭设

内脚手架除用于顶板模板的承重架外，还用于内、外墙体及柱子施工时模板的辅助加固，全部采用碗扣式脚手架，“满堂红”布置，格构尺寸依据设计计算，分部位确定。

因地下室顶板厚300mm，经过计算(见顶板模板体系计算)采用1200mm×1200mm×1200mm的基本格构；

地上部分的顶板厚度变薄，分别为250mm、180mm，且板下多处设有800mm高的明梁。因此，对于梁底和板底分别采用下述方案：

a.梁下的脚手架支撑平面格构为900mm×1500mm，顺梁长方向的立杆间距1500mm，垂直梁长方向立杆间距900mm，横杆步距1200mm；

b.板下的“满堂红”脚手架的平面格构采用1500mm×1500mm，横杆步距为1800mm。

外脚手架在地下结构施工时主要用于模板的支立和钢筋绑扎的附助手段。采用双排1200mm×1200mm碗扣式脚手架。立杆轴心距离保护墙分别为150mm和1350mm，横杆步距1200mm；

地上结构施工时，外脚手架主要用做外围护架和悬挑结构的施工用脚手架。

根据工期要求，肥槽需要回填，地下室外脚手架的拆除和首层的结构施工同时进行。因此，地上部分的外脚手架采用斜撑悬挑架，全部用Φ48×3.5的普通架子管搭设。

本工程首层顶板在局部有伸出4m的悬挑结构，共约800延米。该部分结构悬挑板的施工采用下图方案。即在基坑的第一道边坡平台上每隔4.5m砌一500mm×500mm的砖柱，砖柱下做扩大砼柱垫(1000×1000×250mm，标号C25)，上做砼柱帽(500×500×120mm，标号C25)，在柱帽顶上放置通长的日本I488(利用现有材料)，控制标高同地下室顶板，然后在两者之间每隔3m横架一道约5.5m长的I25或[28。将Φ48×3.5的普通架子管立于其上组成悬挑架，并与首层结构内“满堂红”架连通为一体。

附：该悬挑结构施工架子验算

《建筑施工手册》(上)第九章“脚手架工程”中：应把作用于立杆的轴心荷载和偏心荷载分开。对两种荷载分别采用如下公式：

q0——立杆每米长度的重量q0=37.7N

q1——脚手板自重钢、木脚手板245N/m2

q2——脚手板上的施工荷载

q3——扣件重量，每个以9.8N计

H0——立杆总高(m)

n2——可以构成轴心荷载的作业层数(偶数)

b2——作业面铺板宽度(m)

η——作业面上施工荷载分配于内、外立杆的系数

Pn——每米架高的脚手架杆件的重量

L——由一根外立杆承受的剪刀撑、斜撑和栏杆的总平均长度

P0——护栏板(挡脚板)等其他作用于外立杆的荷载

n5——按偏心荷载计算的作业层数

悬挑处的模板、龙骨的强度、刚度及立杆承载力详见“顶板模板体系计算”。此处仅计算型钢的型号、强度、刚度。

①模板及其支架自重0.75KN/m2

②新浇筑混凝土自重(按下截面图考虑)

x=650×300/3450=56.52(mm)

25×(0.15+0.0565)=5.16(KN/m2)

0.8×(0.15+0.0565)=0.17(KN/m2)

〈规范〉规定：计算支架、立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载取1.0KN/m2

q=1.2×(0.75+5.16+0.17)+1.4×1.0

N=H0PN=5.3×11.63=61.64(kg)

P0=q0[1+(a+1.5)/h]+2.5q3/h

=3.84×[1+(1.5+1.5)/1.8]+2.5×1.0/1.8

=11.63(kg/m)

太原万科中央公园320&240户型样板间深化方案P1=q×1.2×3+61.64×9.8/1000

=8.7×1.2×3+61.64×9.8/1000

P2=q×1.35×3+61.64×9.8/1000

=8.7×1.35×3+0.604

N单=H0Pn+ab20.5n1q1

=20×11.63+1.5×1.5×0.5×2×25

=288.85(kg)

Q／GDW 10394-2016标准下载P内=η内ab2q2n5

=0.44×1.5×1.5×270×1