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地下室顶板施工道路加固施工方案

XX市绿地城上海滩花园二区

XX上海滩花园二区项目经理部

临时用电专项施工方案doc第二章、地下室顶板加固原因

第三章、地下室顶板加固范围

第四章、地下室顶板加固范围内模板支设要求

第五章、地下室顶板行车安全事项

第六章、加固施工方案计算书

6、住房和城乡建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》；

7、本工程施工图纸和本工程施工组织设计；

8、本工程地下室结构施工的施工记录和质量检查验收相关资料。

第二章、地下室顶板加固原因

工程名称：上海滩花园二区1、2、3、10、11#楼

建设单位：XX绿地申川置业有限公司

监理单位：XX工程设计咨询有限责任公司

设计单位：XX国际设计有限公司

施工单位：XX建设集团股份有限责任公司

上海滩花园二区，总建筑面积约11万平方米。分别由商业、娱乐、住宅、车库等组成。建筑类别为一类，防火等级为一级，建筑合理合理使用年限为50年。本工程±0.000标高相当于绝对标高：1#楼309.55m、2#楼308.65m、3#楼310.45m、10#楼313.00m，11#楼311.35m。1#、2#、3#、10#、11#楼地下室组成一地下车库见下表示：

该建筑群建筑结构安全等级为二级，为一类高层住宅，建筑物耐火等级为一级，设计使用年限为50年。

地下车库类别为Ⅰ类地下车库，耐火设计等级一级，结构类型为钢筋砼剪力墙、钢筋砼框架结构。

本工程由5栋高层建筑组成，建筑层数有32、33层，地下层数为二层。

本工程结构安全等级为二级，地基基础设计等级为甲级。

地下室为桩筏基础，底板为1300mm钢筋砼筏板和400mm钢筋砼抗水板。

由于该区域场地狭窄，不能满足材料的行车转运，影响上部工程施工需要，故在地下室顶板浇筑后，需加以利用，地下室顶板须临时行车。为此对地下室顶板进行加固处理。

第三章、地下室顶板加固范围

地下室加固范围为：临时行车道路（施工电梯等加固另见专项加固方案）加固区域见附图（一）。顶板加固路面为一跨顶板主梁间梁板。

临时行车道路宽度为7m，为保证加固区域地下室顶板安全；地下室顶板总加固长度188m，道路转弯半径15m。

第四章、地下室顶板加固范围内模板支设要求

临时施工道路加固方式采用地下室顶板面层浇筑钢筋砼路面，配合承重脚手架加固方式。使用时间：主体施工～装饰装修完工。具体施工方法见下：

4.1、道路加固区域内支模用材料：Φ48×3.2钢管，100×100木枋，木跳板、顶撑。

4.2、加固区内的模板支设方法：全部采用钢模板，纵、横背楞皆采用100×100木枋，钢模板支设方法按常规方法施工。注意钢模板接缝严密，防止浇筑砼时漏浆。

加固区模板支设前，首先按临时道路进行定位放线，规划出需要加固的区域，在抗水板上定位放线。

4.3.1、脚手架的材料符合下列要求：

（2）、扣件：采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。扣件要求在螺栓拧紧力矩达65N·m时不得发生破坏。

（3）、脚手板：选用厚度50mm，宽200～300mm的木质跳板。长度3米左右。

4.3.2、支撑脚手架搭设间距：立杆的纵距750mm，横杆间距500mm，步距750mm，脚手架纵向设剪刀撑，每道剪刀撑宽度不小于4跨，斜杆与地面的夹角45°～60°。横向剪刀撑在纵向剪刀撑的与扫地杆节点处沿架体横向设置。

4.3.3、支撑脚手架搭设前应在抗水板上铺设脚手板，立杆坐落于脚手板上。

4.3.3、脚手架每根钢管顶部采用螺旋千斤顶顶紧100×100mm木枋，以防止加载后顶板沉降。

4.3.4、脚手架设扫地杆和纵横剪刀撑，纵横剪刀撑见附图。纵横剪刀撑4跨连续搭设，剪刀撑斜杆夹角约48°。脚手架顶部采用双扣件抗滑。

4.4、临时施工道路穿越后浇带作法：由于地下室后浇带须在沉降稳定后封闭，故在前期使用临时施工道路时，须对后浇带进行处理。在后浇带两侧的道路1000mm范围内厚度改为200mm厚C30砼，临时施工道路端部预埋┗50*5角钢，角钢长度同路宽，后浇带上盖30mm钢板（与道路端部预埋┗50*5角钢焊接），后浇带内夯填级配碎石。

第五章、地下室顶板行车安全事项

5.1、临时施工道路作法：在地下室顶板砼浇筑后28d，才能作临时施工道路。具体作法如下：

5.1.1、首先在地下室顶板上定位临时施工道路的位置，定位须与加固承重脚手架相对应。

5.1.2、临时施工道路的宽度为7m，先铺设200mm级配砂石（70%石子+30%中砂）做弹性层，然后在级配砂石上浇筑150mm厚C30钢筋砼道路面层，内配直径为8mm、间距200mm的三级钢钢筋网片，砼养护14d。

5.2、临时环形施工道路形成后，在道路两侧用钢管搭设临时栏杆，作为防止车辆驶出预定的道路的标志。

5.3、进入施工现场的车辆限速5公里/小时，行驶方向见附图（一）。临时施工道路安全管理由专业安全员负责。在施工过程中，应安排专人看守，着重注意车辆行驶速度及形驶在预定的道路上，同时随时对承重脚手架进行检查，检查人员定员定职，同时将检查结果做好记录。

第六章、加固施工方案计算书

6.1、地下室顶板过车支架抗压荷载强度计算

新浇混凝土自重标准值：24KN/m3

板面取1.5KN/m3,均布荷载取2.5KN/m2

活荷载取7.5KN/m2

楼板、模板、活荷载、支架。

计算脚手架满堂架，立杆采用钢管单立管，(采用Φ48X3.2)，搭设间距：立杆的纵距750mm，横向立杆间距500mm，横杆步距750mm，均布荷载为2.5KN/m2。

①土0.22KN/m2。

②楼板混凝土3.84KN/m2。

③模板0.75KN/m2

④横杆自重P=0.038KN/m。

⑤活荷载取7.5KN/m2

小横杆按简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面，

小横杆在大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038KN/m

模板的荷载标准值P2=0.75X0.5=0.375KN/m

混凝土荷载标准值Q1=3.84X0.5=1.92KN/m

覆土荷载标准值Q2=0.22X0.5=0.11KN/m

活荷载标准值Q3=7.5X0.5=3.75KN/m

q=P1×1.2+P2×1.2+Q1×1.2+Q2×1.2+Q3×1.4

=0.038×1.2+0.375×1.2+1.92×1.2+3.75×1.4=8.18kN/m

最大弯矩为简支梁均布荷载作用下的弯矩。

M=qmax=ql2/8

M=8.18×1.0002/8=1.023KN/m

б=1.023×106/5080=201.38N/mm2

小横杆的计算强度小于205.00N/mm2满足要求。

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

Vqmax=5qL4/384El

荷载标准值q=0.038+0.375+1.92+0.11+3.75=6.193KN/m

Vqmax=5qL4/384El=5×6.193×5004/(384×2.06X105×121900.00)

小横杆的最大挠度小于500.0/150与10mm。满足要求。

大横杆按三跨连续进行强度计算，小横杆在打横杆的上面，用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算打横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038KN/m

模板的荷载标准值P2=0.75X0.5=0.375KN/m

混凝土荷载标准值Q1=3.84X0.5=1.92KN/m

覆土荷载标准值Q2=0.22X0.5=0.11KN/m

活荷载标准值Q3=7.5X0.5=3.75KN/m

q=P1×1.2+P2×1.2+Q1×1.2+Q2×1.2+Q3×1.4

=0.038×1.2+0.375×1.2+1.92×1.2+3.75×1.4/2=4.09kn/m.

最大弯矩考虑为打横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算。

Mmax=0.08ql2

Mpmax=0.267ql

=0.08×(1.2×0.038)×0.52+0.267×4.09×0.5=0.547KNm

б=0.547×106/5080=107.68kN/mm2

打横杆的计算强小于205.0N/mm2满足要求。

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算。

Vmax=0.677×qL4/100El

集中荷载最大挠度计算公式如下：

Vpmax=1.883×PL3/100El

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

V1=0.677×0.038×0.54/(100×2.060×105×121900.000)=0.000641mm

p=0.038+0.375+1.92+0.11+3.75=6.193kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

V2=1.883×PL3/100El

V2=1.883×6193.000×0.53/(100×2.060×105×121900.000)=5.81mm

V=V1+V2=0.000641+5.81=5.81mm

大横杆的最大绕度小于500.0/150与10mm，满足要求！

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：

横杆的自重标准值P1=0.038×1.000=0.038kN

脚手板的荷载标准值P2=0.750×1.000×0.5/2=0.188kN

覆土荷载标准值P3=0.22×1.000×0.5/2=0.11kN

混凝土荷载标准值P4=3.84×1.000×0.5/2=0.96kN

活荷载标准值P5=7.5×1.000×0.5/2=1.875kN

R=0.038+0.188+0.11+0.96+1.875=3.171kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力炬达40～65N.m时，实验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0KN。

作用在脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载，在这不

计算风荷载，静荷载标准值包括以下内容；

⑴每米立杆承受的结构自重标准值（KN.m）,在这取0.1337

G1=0.134×5.300=0.710kN

⑵模板的标准值（kN/m2），在这取0.75

G2=0.75×0.5/2=0.1875kN

⑶土的标准值（kN/m2）

G3=0.22×0.5/2=0.11kN

⑷混凝土板的标准值（kN/m2）

G4=3.84×0.5/2=0.96kN

⑸活荷载的标准值（kN/m2）（实际计算）

经济适用房安全施工组织设计G5=7.5×0.5/2=1.875kN

∑G=G1+G2+G3+G4+G5=0.710+0.1875+0.11+0.96=1.968KN

活荷载为施工荷载标准值的轴向力总和，内外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

G=7.5×0.5/2=1.875kN

本项目地下室满堂架设置，不考虑风荷载隧道超前支护施工方案，立杆稳定性计算

б=N/∮A=35.7/0.055X4.89=132.76Nmm