施组设计下载简介：

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一、工程概况.......................................................2

二、编制依据.......................................................2

1、施工图纸....................................................3

2、主要规范、规程..............................................4

胡志明市顺桥广场内置塔机群拆卸施工方案3、现场实际情况................................................5

三、施工工艺技术...................................................5

1、施工方法及技术参数..........................................5

2、外脚手架搭设的工艺流程....................................17

3、检查验收..................................................18

四、计算书........................................................11

1、落地式钢管脚手架计算书..............................11

2、悬挑卸料平台计算书..........................................24

五、工安全保证措施.............................................29

1、组织保障..................................................29

2、技术措施..................................................30

3、应急救援预案...............................................36

4、监测监控...................................................39

六、劳动力计划....................................................42

七、安全防护技术措施............................................42

工程地点：XX市宝安区宝安大道与固戍二路交汇处

建设单位：XX市草围投资有限公司

设计单位：XX市联合创艺建筑工程设计有限公司

监理单位：XX科宇工程顾问有限公司

监督部门：XX市建设工程安全监督站。

工程总建筑面积57911.86m2，地下1层，地上14层，建筑总高度43.45m，首层层高为4.45m和4.40m，标准层层高3.0m，标准层部位从2层开始一直到14层屋面。

本工程1#～3#栋2层以下采用落地式钢管脚手架，架体立杆承在地下室顶板结构层上，1#～3#栋塔楼架体立杆除一部份承在地下室顶板结构层上外，其余架体立杆承在首层商铺顶板结构层上，分二次卸荷（详附图、附表）。

由于本工程外脚手架属于超过一定规模的超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，需召开专家论证会。本方案经专家论证及通过审核后，在施工前需进行方案交底及技术交底，在安装和施工过程中实行分段验收，经验收合格方可使用。

香格丽湾园工程建筑、结构施工图纸。

(2)《建筑施工手册》（第四版）

(3)《建筑施工计算手册》（2001年7月第一版）

(8)《建筑施工脚手架实用手册》

(9)《建筑施工安全设施计算书编制范例》

施工现场土质、地面标高等实际情况。

1、施工方法及技术参数

（1）外脚手架：采用落地式双排脚手架

1）搭设方法：2层下外架采用落地式双排脚手架。外架搭设在地下室顶板结构层上，表面垫上木板。因首层东、西、北侧为门面房，高度为4.45米和4.40米，故该区域外架只搭至二层，高出作业面1.5米，然后从二层露台面向楼层收缩。南侧住宅入口、架空层及首层商铺该区域外架从地下室顶板结构层搭至十四层，高出作业面1.5米，搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.50米，内排距离墙面300mm，采用的钢管类型为
48×3.5mm（计算按
48×3.0mm）。在结构边和内排架间挂设安全平网。落地架立杆设在坚实基础上，离地面200mm处，设置纵向和横向扫地杆（搭设平面示意如下图）。

2）技术要求：外架外排杆全部采用黄色杆，剪刀撑采用红白杆，在外侧立面上沿长度和高度方向连续设置，每道剪刀撑跨越立杆的根数在5～7根之间，水平夹角在45～60°；与立杆和伸出的小横杆进行连接，底部斜杆的下端置于垫板上。剪刀撑的接长均采用搭接，搭接长度不小于1.0m，设置不少于3个旋转扣件，且剪刀撑扣件必须与立杆相扣，杆端距离扣件不小于150mm，剪刀撑上必须到顶，下必须到楼（地）面。外观目测要求：剪刀撑图形大小一致，杆件挺直，交合高度一致。

施工双跑楼梯（楼梯位置现场确定）搭设示意图如下：

防护棚共设二次，位置同外架起挑位置,地面临建通道必须搭双层防护,材料为双层旧九层板（或竹笆），并铺设安全网一层。

外架上防护棚做法见下图：

1#～3#栋悬挑外脚手架需钢丝绳卸荷二次（卸载楼层为4层及8层），卸载钢丝绳直径为14mm，其水平间距为1.5ｍ，绳卡必须安装四个以保证安全，第三绳卡与第四绳卡间钢丝绳预留缓冲空隙，受力钢丝绳必须拉紧，如发现钢丝绳没有绷紧，则立即调节卡环，使钢丝绳拉紧。拉环平直段一定要固定在梁箍内，并要保证两侧30cm以上平直段长度。

焊接卸料平台采用钢梁悬挑搭设，自成受力系统，每层每两户布置一个。主梁悬挑长度3.80米，伸出脚手架2.5米，伸入板内1.85米，与预埋Ø20圆钢“U”型卡箍固定，平台宽2.80米，次梁间距500mm（共6条），平台两侧各设前后两道吊绳。

主钢梁采用I14工字钢，次钢梁采用I12工字钢，主、次梁采用焊接形成整体，吊绳选择6×19+1钢丝绳，直径16mm，下吊环采用Ф25钢筋与钢主梁焊接，上吊环采用Ф20圆钢预埋于上一层结构梁中，平台板及挡脚板采用20mm厚胶合板，平台栏杆使用Ф20钢筋，平台三立面用九层夹板围护，围护高度1250mm。次梁之间角钢焊接，角铁间距500mm，面满铺厚20mm胶合板。“U”型卡箍平直段一定要压在楼板底层钢筋下面，上吊环平直段必须安装在结构梁箍筋内，均要保证两侧30cm以上平直长度。卸料平台示意图如下：

2）卸料平台安全要求:

①卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；

②钢丝绳两边各设置前后两道，内侧钢丝绳按构造要求必须安装；

③卸料平台安装时，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；

④卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏，高1250mm；

⑤卸料平台吊装，必须经过检查已安装完毕才能松卸塔吊起重吊钩；

⑦卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；

⑧操作平台上应显著标明容许荷载（800kg），人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。

2、外脚手架搭设的工艺流程

摆放成品立杆底座→摆放扫地杆→逐根树立立杆并随即与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧→安第一步大横杆与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→安第三、四步大横杆和小横杆→连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板(绑扎护身栏杆和挡脚板)→挂安全网。

1）本工程沿建筑物搭设双排外钢管脚手架，立杆纵向间距1500mm，立杆横向间距（排距）1000mm.步距1500mm。

2）每根立杆底部应加设0.15m2以上的刚性垫块；

3）搭设之前，必须检查现场的杆件及配件，禁止使用规格质量不符合要求的杆配件；

4）脚手架外排必须用安全网全部封闭，保证安全，安全网用铁丝搭设扎牢。

5）脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，按照以下程序规定执行：

①按照施工设计放线，铺垫板、标定立杆位置；

②周边脚手架应从一个角部开始，并向两边延伸交圈搭设；

③应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵横扫地杆连接固定，然后装设第一步的纵向和横向水平杆，随时校正立杆垂直度后予以固定，并按此要求继续向上搭设；

④剪刀撑、斜杆等整体拉接杆件应随搭设的架子一起及时设置；

⑤脚手架处于顶层连墙点的自由高度不得大于6m，当作业层高出其下部连墙杆4m或2步以上，且其上无连墙件时，应采取适当的临时加固措施；

⑥工人在架上进行搭设作业时，作业面上应铺适当数量的脚手板并予以临时固定。

（1）外脚手架实行分段验收，每完成搭设一层均必须进行检查验收，验收合格后方可使用。

（2）每处卸料平台安装完成均需验收合格方可使用。

（3）落实安全检查制度，脚手架班组每天检查，项目部每周检查，发生隐患必须立即整改。

（4）钢管、扣件、安全网需见证送检，检验合格方可使用。

第一节裙楼落地式双排脚手架计算

双排脚手架搭设高度为46m，采用单管立杆；

搭设尺寸为：横距Lb为1m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.5m；

内排架距离墙长度为0.30m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；

基本风压0.75kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；

脚手板铺设总层数:5；

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.35×1/(2+1)=0.117kN/m；

活荷载标准值:Q=3×1/(2+1)=1kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.117=0.186kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×1=1.4kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.186×1.52+0.10×1.4×1.52=0.348kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.348×106,0.41×106)/5080=80.709N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=80.709N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI

其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.117=0.155kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=1kN/m；

最大挠度计算值为：ν=0.677×0.155×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1×15004/(100×2.06×105×121900)=2.207mm；

大横杆的最大挠度2.207mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.35×1×1.5/(2+1)=0.175kN；

活荷载标准值：Q=3×1×1.5/(2+1)=1.500kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.175)+1.4×1.5=2.379kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×0.038×12/8=0.006kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.379×1/3=0.793kN·m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.799kN·m；

最大应力计算值σ=M/W=0.799×106/5080=157.244N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=157.244N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×0.038×10004/(384×2.06×105×121900)=0.02mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.175+1.5=1.733kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.02+2.449=2.469mm；

小横杆的最大挠度为2.469mm小于小横杆的最大容许挠度1000/150=6.667与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×1/2=0.019kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×1×1.5/2=0.262kN；

活荷载标准值:Q=3×1×1.5/2=2.25kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.019+0.262)+1.4×2.25=3.557kN；

R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m

NG1=[0.1394+0.038+(1.50×2/2)×0.038/1.50]×46.00=9.9084kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用:钢笆片脚手板；，标准值为0.30kN/m2

NG2=0.30×5×1.5×(1+0.3)/2=1.4625kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3=0.14×5×1.5/2=0.525kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NGS4=0.005×1.5×46=0.345kN；

经计算得到，静荷载标准值

NGS=NGS1+NGS2+NGS3+NGS4=12.2405kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×2×1.5×1/2=4.5kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

Ns=1.2NGS+0.85×1.4NQ=1.2×12.2405+0.85×1.4×4.5=20.0436kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N's=1.2NGS+1.4NQ=1.2×12.2405+1.4×4.5=20.9886kN；

钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。

在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。

第1次卸荷净高度为12m;

第2次卸荷净高度为12m;

1=arctg[3.00/(1.00+0.30)]=66.57度

2=arctg[3.00/0.30]=84.29度

第1次卸荷处立杆轴向力为：

P1=P2=1.5×20.0436×(12+4.45)/46=10.752kN；

kx为不均匀系数，取1.5

各吊点位置处内力计算为(kN)：

T1=P1/sina1=10.752/0.945=11.718kN

T2=P2/sina2=10.752/0.995=10.806kN

G1=P1/tana1=10.752/2.308=4.659kN

G2=P2/tana2=10.752/10.001=1.075N

其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。

卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]=T1=11.718kN。

钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取11.718kN，α=0.82，K=8，得到：

选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d=(2×11.718×8.000/0.820)0.5=15.1mm。

吊环强度计算公式为：σ=N/A≤[f]

选择吊环的最小直径要为：d=(2×[Fg]/[f]/π)0.5=(2×11.718×103/50/3.142)0.5=12.22mm。

第1次卸荷钢丝绳最小直径为15.1mm，必须拉紧至11.718kN，吊环直径为14.0mm。

第2次卸荷钢丝绳最小直径为10.3mm，必须拉紧至5.425kN，吊环直径为10.0mm。

六、立杆的稳定性计算:

外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。

稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为:

Wk1=0.7×0.75×0.904×0.214=0.102kN/m2；

Wk2=0.7×0.75×0.74×0.214=0.083kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW分别为:

Mw1=0.85×1.4Wk1Lah2/10=0.85×1.4×0.102×1.5×1.52/10=0.04kN·m；

Mw2=0.85×1.4Wk2Lah2/10=0.85×1.4×0.083×1.5×1.52/10=0.033kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=Nd=7.168kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'd=7.506kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=2.599m；

长细比:L0/i=164；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.262

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=7167.77/(0.262×489)+40965.75/5080=64.011N/mm2；

立杆稳定性计算σ=64.011N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=7505.71/(0.262×489)=58.584N/mm2；

立杆稳定性计算σ=58.584N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、连墙件的稳定性计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.55，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.55=0.076kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13.5m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=1.433kN；

T／CECS 543-2018标准下载连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.433kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=6.433

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=6.433小于双扣件的抗滑力16kNJGJ／T 463-2019标准下载，满足要求！

第二节卸料平台设计计算

卸料平台台面采用φ8焊接钢笆板,主梁采用Ⅰ14工字钢、次梁均采用Ⅰ12工字钢,钢丝绳采用6×19丝的Φ15.5mm规格,钢丝绳两端吊环为Q235圆钢Φ16,槽钢类型为热轧普通工字钢,栏杆采用定型钢管栏杆,挂设密目式安全网。