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翔鹭石化（漳州）有限公司PTA项目

大型脚手架搭设施工方案

中国化学工程第十一建设有限公司

DBJ50／T-241-2016标准下载漳州PTA工程项目经理部

1.编制说明和依据 3

7、脚手架的计算: 8

8．使用劳动力计划表、施工进度计划、材料及机具配备 14

10.安全施工措施 17

1）翔鹭石化（漳州）有限公司精对苯二甲酸项目主装置（CTA）设备制造图纸；

2）本计算根据中国建筑出版社《建筑施工脚手架实用手册》；

6）翔鹭石化脚手架施工的相关规定。

2.1.1根据设计文件及相关标准规范的要求，完成了施工技术方案的编写；

2.1.2对施工人员进行施工技术交底和安全培训；

2.1.3检查需要搭设脚手架设备的施工情况，办理完工序交接手续后方可施工。

2.2.1脚手架架杆、脚手板等材料按照规格及质量要求准备齐全；

2.2.2对钢管、扣件、脚手板等在使用前认真检查，不合格的构配件不得使用；

2.2.3施工现场地面、杂物清理完毕，搭设场地经过平整，已经满足脚手架的搭设要求；

2.2.4施工现场有完备的安全设施及劳保用品；

2.2.5铺设施工电缆，设置配电箱，保证施工电源。

架设材料准备——办理高空作业票——地基处理与底座安放——脚手架搭设——验收脚手架——挂合格牌——保温工程施工——脚手架拆除——清理现场

4.1钢管的材质及规格要求

4.2扣件的材质及规格要求

4.3脚手板的材质及规格要求

根据脚手架的搭设高度，搭设场地土质情况，对地面进行地基处理，该场地已经全部硬化，满足脚手架搭设要求。

6.1.1脚手架搭设距离塔壳体200mm沿塔体外侧采用双排双立杆式进行搭设脚手架，参见图一。

6.1.2脚手架步距为1.2m；

6.1.3立杆纵距为1000mm（参见图一）；

6.1.5踢脚杆、防护杆从第二步起设置分别为0.3m和1.2m，顶排防护栏杆不少于二道，高度分别0.9m、1.3m；

6.1.6相交处增设横向斜杆，采用刚性连墙件，27㎡设一处。

6.1.7塔脚手架连墙件使用钢管与设备平台、管道支架、塔管口、悬臂梁、人孔进行牢固拉结。首选是与钢平台进行连接，其次利用管道支架，然后再考虑塔管口、人孔时，用短架杆将脚手架与塔壁连接，并箍紧。同时与设备平台栏杆、立柱连接。连接形式如下：

6.1.9CTA主装置塔器所有的扇形平台宽度均为1m，平台的内边梁离设备的尺寸为0.20m，故如上所说，脚手架横距为1m，内侧脚手架落在设备平台上，外侧脚手架在设备平台外侧，外侧脚手架立杆连接在平台栏杆上，并且平台栏杆内侧增加横杆固定，并增加斜撑，加斜撑方式参照上图。

6.1.10塔脚手架自塔器安装后保温施工前开始搭设，搭设过程中，搭设物资使用小型的卷扬机利用塔顶吊柱运送(成捆架杆运送不大于500Kg)，吊点位置设在塔顶吊柱上，利用塔平台放置临时脚手架搭设物质。搭设的脚手架为双排脚手架只供塔器保温施工非承重架，平台上放置机具，不超过平台载荷。

6.2纵向、横向水平杆，脚手板，防护栏杆，踢脚板

6.2.1纵向立杆，其长度不小于3步。纵向水平杆不允许对接，应采用定长件交错布置，两根相邻纵向水平接头设置相互错开不小于500mm；

6.2.2纵向搭接长度不小于1m，并等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm；

6.2.3纵向水平杆的各节点采用直角扣件固定在横向水平杆上；

6.2.4横向水平杆的各个节点处必须调协并用直角扣件扣接且严禁拆除；

6.2.5脚手架板的铺设宽度不得小于两块板的宽度，离设备外壁距离是20——30cm，不得有空隙和探头板，并在两侧设置踢脚板，防止小件工具滑落。脚手架板搭接时不得小于20cm；对接时应架设双排小横杆，间距不小于20cm。在架子拐弯处脚手板应交叉搭接，垫平架板应用木板，并且要与架板和横杆绑扎牢固，不得采用砖垫。

6.2.6脚手板必须垂直于塔体切线方向横向铺设，满铺到位，不留空位。四角用14#铁丝双股并联绑扎固定在纵向水平杆上，要求绑扎牢固，交接处平整，严禁探头板。

6.2.7钢脚手板外侧自第二步起必须设1.2m高同材质的防护栏和300mm高的踢脚杆。

6.3.1每根立杆垂直稳放在垫板上；

6.3.2脚手架立杆距离塔壳体切线净距离为200mm，大于300mm处的须铺设脚手板，并设置平稳牢固；

6.3.3脚手架须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底面上不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆也采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延伸长两跨与立杆固定，高低差不小于1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm；

6.3.4立杆在与塔操作平台相遇处，平台下立杆顶部应顶紧平台板下面，平台上立杆底部应顶紧平台板上面，通过平台的上下对中紧密接触达到卸载的目的；

6.3.5立杆接长处顶层步可采用搭接外，其余各层步接头必须用对接扣件连接，对接，搭接，均须符合如下规定：

立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头要相互错开，不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。

6.3.6在每隔20m的距离可利用塔体及平台搭设横杆或用钢丝绳拉吊进行附着和部分卸载。

由于设备的搭设高度较高，为保证施工人员的上下安全与方便和便于小件运输，脚手架在搭设过程中借助塔设备自身平台爬梯进行上下，不再另做直爬梯。

材料的垂直运输：借用塔顶的旋转吊臂挂设钢丝绳，利用2T卷扬机进行垂直运输，在地面与架体上用对讲机进行指挥操作，吊装过程中地面上设置专人监控。限制活动载荷的重量，架管每次运输不超过4根。

6.5.1脚手架顶部高于2m，沿塔圆周方向均匀分布设置八根防雷连接导线，导线采用35mm2电焊线或铜导线与塔体绑扎相连；

6.5.2塔体底部沿圆周方向均匀分布四点有30mm宽的镀锌扁钢与预埋接地点焊接相连，其接地电阻不大于4Ω。

活荷载参数：施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；

风荷载参数：福建省漳州市地区，基本风压为1.25，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；

静荷载参数：每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1291；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:热镀锌钢跳板；脚手板铺设层数:4；

地基参数：地基土类型:粉土；地基承载力标准值(kN/m2):200.00；基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:1.00。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

7.1.1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.200/(2+1)=0.140kN/m；

活荷载标准值:Q=3.000×1.200/(2+1)=1.200kN/m；

静荷载的计算值:q1=1.2×0.038+1.2×0.140=0.214kN/m；

活荷载的计算值:q2=1.4×1.200=1.680kN/m；

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.214×1.2002+0.10×1.680×1.2002=0.267kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.267×106,0.314×106)/5080.0=61.811N/mm2；

大横杆的抗弯强度:σ=61.811N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。满足要求！

7.1.3.挠度计算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.140=0.178kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=1.200kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=0.677×0.178×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.200

×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.081mm；

脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8。

大横杆的最大挠度小于1200.0/150mm或者10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

7.2.1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.200=0.046kN；

脚手板的荷载标准值：P2=0.350×1.200×1.200/(2+1)=0.168kN；

活荷载标准值：Q=3.000×1.200×1.200/(2+1)=1.440kN；

荷载的计算值:P=1.2×(0.046+0.168)+1.4×1.440=2.273kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×1.2002/8=0.008kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.273×1.200/3=0.909kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.917kN.m；

σ=M/W=0.917×106/5080.000=180.601N/mm2；

小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×1200.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.041mm；

P2=p1+p2+Q=0.046+0.168+1.440=1.654kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

×121900.0)=4.040mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.041+4.040=4.081mm；

小横杆的最大挠度小于(1200.000/150)=8.000与10mm,满足要求!

7.3扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

横杆的自重标准值:P1=0.038×1.200=0.046kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.200×1.200/2=0.252kN；

活荷载标准值:Q=3.000×1.200×1.200/2=2.160kN；

荷载的计算值:R=1.2×(0.046+0.252)+1.4×2.160=3.382kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。

7.4脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161

NG1=0.116×25.000=2.903kN；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用热镀锌钢跳板，标准值为0.35

NG2=0.350×4×1.200×(1.200+0.3)/2=1.260kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用木栏杆，标准值为0.14

NG3=0.140×4×1.200/2=0.336kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.200×25.000=0.150kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.649kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×1.200×1.200×2/2=4.320kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

Wo=0.550kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.550×0.840×0.649=0.210kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.649+1.4×4.320=11.626kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.649+0.85×1.4×4.320=10.719kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.210×1.200×

1.8002/10=0.097kN.m；

7.5立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：N=11.626kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.530

计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.181m；

Lo/i=201.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.179；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=11626.000/(0.179×489.000)=132.824N/mm2；

立杆稳定性计算σ=132.824小于[f]=205.000N/mm2满足要求。

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=10.719kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.530

计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.181m；

Lo/i=201.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.179

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=10719.000/(0.179×489.000)+97108.653/5080.000=141.575N/mm2；

立杆稳定性计算σ=141.575小于[f]=205.000N/mm2满足要求。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

风荷载基本风压值Wk=0.210kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=12.960m2；

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

NLw=1.4×Wk×Aw=3.808kN；

连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=8.808kN；

由长细比l/i=500.000/15.800的结果查表得到0.912；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

Nl=8.808

连墙件采用双扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=8.808小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求。

7.7立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×Kc=200.000kN/m2；

其中，地基承载力标准值：fgk=200.000kN/m2；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1.000；

立杆基础底面的平均压力，p=N/A=119.100kN/m2；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=10.719kN；

基础底面面积(m2)：A=0.090m2。

p=119.100≤fg=200.000kN/m2。地基承载力的计算满足要求。

8．使用劳动力计划表、施工进度计划、材料及机具配备

本方案仅排出原则进度统筹时间，详细的进度计划以现场实际情况采取赶工措施提前。

技术准备：2013年4月17日～2013年4月20日

材料订货：2013年4月21日～2013年4月21日

材料到货：2013年4月28日～2013年5月4日

脚手架搭设：2013年5月6日～2013年5月31日

脚手架验收：2013年6月1日～2013年6月1日

脚手架使用：2013年6月2日～2013年6月22日

脚手架拆除：2013年6月23日～2013年7月8日

场地清理：2013年7月9日～2013年7月12日

技术准备：2013年5月11日～2013年5月14日

材料订货：2013年5月17日～2013年5月17日

材料到货：2013年5月24日～2013年5月31日

脚手架搭设：2013年6月2日～2013年7月2日

脚手架验收：2013年7月3日～2013年7月3日

WST 509-2016标准下载脚手架使用：2013年7月4日～2013年8月14日

脚手架拆除：2013年8月15日～2013年9月4日

场地清理:2013年9月5日～2013年9月8日

φ48mmx3.5mm

JJF 1875-2020 高锰酸盐指数在线自动监测仪校准规范.pdf3000mmx250mmx50mm

检查架子扣件拧紧力度是否大到要求