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大源双河四期安置房工程二标段卸料平台施工方案(修改)

本工程为大源双河四期安置房工程，工程地点位于成都市高新区南部园区。该工程划分为两个标段，我公司承建的是二标段二标段地下室，地下一层；地上4、5、10、13#楼18层；6#楼、11#楼、14#楼、17#楼22层；16#楼15层，标准层层高都为3m。建筑高度为47.90～68.90m，总建筑面积为118499㎡。

因本工程为高层建筑，我施工单位特编制2个卸料平台施工方案，一为落地钢管卸料平台，该平台适用于地面12m以下的卸料平台使用；二为型钢悬挑卸料平台，该平台适用于地面12m以上的的卸料平台使用。每栋从二层起4、5、13、16#楼每层设置4个卸料平台；6、10、11、14、17#楼每层设置2个卸料平台。卸料平台根据各楼栋主体及外架施工进度要求同步进行安装，平台一般设置便于搬运材料的位置，具体布置见附图。

地下水基础知识.pdf1、大源双河四期安置房工程施工图；

2、大源双河四期安置房工程施工组织设计；

三、落地式钢管卸料平台

卸料平台采用Ф4.8×3.6钢管搭设，尺寸：3.2m×3.0m,搭设高度为11.6m。使用荷载应控制在800kg以内，且材料不能长时间堆码在平台上，3小时以上未转运走的材料应转移到楼层内。卸料平台架由钢管搭设，纵横立杆间距0.8m×1.0m，纵横横杆步距为1.8m。在平台架四边垂直面上设剪力撑，每两步横杆设一道，从底到顶连续设置。

平台架封顶时立杆大头朝上，四周立杆应高出顶层脚手架板1.2m，以备搭设栏杆，内排立杆应低于脚手板下表面，杆顶与最上层的横杆取齐，顶层杆件的每个绑扎点均用双扣。

脚手板要用50mm厚的木板，铺严，铺稳，用钉钉牢（或绑扎牢固），三面围护安全网。

地基要夯实找平，铺设垫板，并作好排水处理。（本工程搭设在地下室顶板上）

平台水平支撑钢管布置图

对于钢管、扣件等进场材料必须进行严格的检验，不合格材料杜绝使用。

①每根立杆底部设置垫板，垫板宽度≥200mm，厚度≥50mm。

②立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧（大横杆对立杆起约束作用，对确保立杆承载能力的关系很大），不得隔步设置或遗漏。

③立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。

①上下横杆的接长位置错开布置在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。

②同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。

③相邻步架的大横杆错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受力情况。

①每道剪刀撑跨越立杆的根数为3跨，倾角在45°~60°之间。

②剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度1米，用3个扣件连接。

③剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。

①每搭完一步脚手架后，按规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

②杆件在相交处的端头伸出长度应不小于0.1m。

③立杆下铺跳板，准确的放在定位线上。

④立杆搭设符合下列规定：严禁将外径不一致的钢管混合使用；相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离符合要求。

⑤扣件安装符合下列规定：扣件规格必须与钢管外径相同。拧紧程度：要求扭力矩控制在40—60N.M，最大不得超过65N.M。在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm；对接扣件开口朝上或朝内；用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口向上，以防雨水进入锈蚀扣件；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。

⑥落地式脚手架卸料平台与外围护架严禁相连，必须单独与建筑物可靠连接。

（五）落地式钢管卸料平台计算书

每米钢管自重g1k(kN/m)

脚手板自重g2k(kN/m2)

栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)

安全设施与安全网自重g4k(kN/m)

材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)

施工均布荷载q2k(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算)

3、板底支撑（纵向）钢管验算

钢管截面抵抗矩W(cm3)

钢管截面惯性矩I(cm4)

钢管弹性模量E(N/mm2)

钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)

G1k=g1k=0.033kN/m;

G2k=g2k×lb/2=0.350×1.00/2=0.175kN/m;

Q1k=q1k×lb/2=10.000×1.00/2=5.000kN/m;

Q2k=q2k×lb/2=2.000×1.00/2=1.000kN/m;

板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.033+0.175)=0.250kN/m;

q2=1.4×(Q1k+Q2k)=1.4×(5.000+1.000)=8.400kN/m;

Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.250+0.117×8.400)×0.802=0.645kN·m;

Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.250+1.200×8.400)×0.80=8.284kN;

σ=Mmax/W=0.645×106/(4.49×103)=143.645N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;

q'=G1k+G2k=0.033+0.175=0.208kN/m

q'=Q1k+Q2k=5.000+1.000=6.000kN/m

R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.208+1.200×6.000)×0.80=5.943kN;

ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.208×(0.80×103)4+0.990×6.000×(0.80×103)4)/(100×206000.00×10.78×104)=1.122mm≤min{800.00/150,10}mm=5.333mm

钢管截面抵抗矩W(cm3)

钢管截面惯性矩I(cm4)

钢管弹性模量E(N/mm2)

钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)

横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。

q=g1k=0.033kN/m;

p=Rmax/2=4.142kN;

p'=R'max/2=2.972kN

Mmax=0.727kN·m;

Rmax=4.794kN;

νmax=1.555mm;

σ=Mmax/W=0.727×106/(4.49×103)=161.860N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;

νmax=1.555mm≤min{1000.00/150,10}=6.67mm;

单扣件抗滑承载力(kN)

Rc=8.0×2×0.80=12.800kN≥R=8.284kN

钢管截面回转半径i(cm)

钢管的净截面A(cm2)

钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)

NG1=(la+2.00×lb+2.00×h)×g1k/h×H+g1k×la×1.00/1.00=(0.80+2.00×1.00+2.00×1.80)×0.033/1.80×12.000+0.033×0.80×1.00/1.00=1.434kN

NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×0.80×1.00/1.00=0.280kN;

NQ1=q1k×la×lb/1.00=10.000×0.80×1.00/1.00=8.000kN;

NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×0.80×1.00/1.00=1.600kN;

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：

N=1.2(NG1+NG2)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(1.434+0.280)+0.9×1.4×(8.000+1.600)=14.153kN;

L0=kμh=1×1.50×1.80=2.700m

长细比λ=L0/i=2.700×103/(1.59×10)=169.811≤[λ]=250

轴心受压构件的稳定系数计算：

L0=kμh=1.155×1.500×1.8=3.119m

长细比λ=L0/i=3.119×103/（1.59×10）=196.132

由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.188

ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.20=0.118kN/m2

Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.118×1.00×1.802/10=0.048kN·m；

σ=N/φA+Mw/W=14.153×103/(0.188×4.24×102)+0.048×106/(4.49×103)=188.320N/mm2≤[f]=205.00N/mm2

连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)

内立杆离墙距离a(m)

ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.20=0.118kN/m2

AW=1.80×1.00×2×3=10.8m2

Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.118×10.8=1.790kN

N=Nw+N0=1.790+3.00=4.790kN

长细比λ=L0/i=(0.30+0.12)×103/(1.59×10)=26.415，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.936。

N=4.790≤Nf=69.154

连墙件采用扣件方式与墙体连接。

双扣件承载力设计值Rc=8.0×2×0.80=12.800kN

N=4.790kN≤Rc=12.800kN

8、立杆支承面承载力验算

地基承载力特征值fg(kPa)

基础底面面积A(m2)

地基承载力调整系数kc

fg'=fg×kc=140.000×1.000=140.000kPa

Nk=(NG1+NG2)+(NQ1+NQ2)=(1.434+0.280)+(8.000+1.600)=11.314kN;

p=Nk/A=11.314/0.25=45.258kPa≤fg'=140.000kPa

卸料平台外挑长度为4000mm，与建筑楼板面的锚固长度为1000mm；卸料平台的宽带为2500mm（卸料平台的构造做法详见附图）。

材料选用：主梁采用16号槽钢（槽口水平[）；次梁材采用14a号槽钢（槽口水平[）；钢丝拉绳采用φ18钢丝绳；卸料平台防护栏杆采用φ48.3×3.6的钢管焊制，采用模板围护，两侧设伸出1500mm宽的防坠落兜网，支架采用≥φ16的钢筋焊接；底板满铺50mm厚模板。

1、工具式卸料平台的安装施工方法

（1)安装前检查构配件的焊接质量,几何尺寸,并涂刷二道防锈漆。

（2）构配件运至施工现场后，按设计尺寸进行组装，并保持整体平衡不扭曲，钢管栏杆安装是否牢固可靠。

（3）铺设脚手板，在次梁设50×100木背枋，间距不大于500mm，底板满铺50mm厚模板，用铁钉固定；外脚手架内侧采用18mm厚脚手板铺设，用铁丝与脚手架水平杆绑扎固定。

（4）安装平台吊索，吊索钢丝绳采用φ16钢丝绳，分别布置在料台平面φ16的吊环上，并用绳卡卡牢，每个接头上采用4个绳卡，并设置安全弯。

（5）利用塔吊的吊钩将平台的吊装绳扣紧，保持基本平衡时，慢慢吊起平台至安装高度，将卸料平台的主梁槽钢支腿伸入混凝土结构预留的钢筋环内，用木契将其卡紧定位。

（6）先将2根φ15.5的钢丝绳分别锚固在上层结构预留的钢筋环上，并用紧绳器将其钢丝绳收紧，其平台四角平衡，用绳卡牢，每个接头上采用4个绳卡，并设置安全弯。

（7）接好钢丝绳调整完毕。经过检查验收，方可松卸塔吊的吊钩，上下操作。

2、工具式卸料平台的拆除施工方法

（1)拆除前先将卸料平台内的建渣清理干净，检查配件连接是否有松动，如有将其紧固。

（2）将外脚手架内侧的脚手板拆除。

（3）利用塔吊的吊钩将平台的吊装绳扣紧，保持塔吊的吊钩基本受力。

（4）检查塔吊的吊钩受力可靠后，先松开平台的斜拉钢丝绳，再将钢筋环内木契松开。

（5）塔吊配合将卸料平台伸入外架部分缓缓推出外架以外。

（6）将卸料平台吊放到平整的地方，对卸料平台进行全面检修，经检查后确保无安全隐患后，方可进行再次安装使用。

（1)悬挑式钢平台应按施工方案加工制作，其构件必须连接牢固可靠。

（2)悬挑式钢平台的搁支点与上部拉接点必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设施上。

（3)斜拉杆或钢丝绳，构造上两边各设二道。

（4)吊运平台时使用卡环，不得在使吊钩直接钩挂吊绳。

（5)钢平台安装时，钢丝绳使用紧绳器将其钢丝绳收紧，使用专用绳卡牢，每个接头上采用4个绳卡，并设置安全弯。建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫层，钢平台外口应略高于内口。

（6)钢平台左右两侧必须装置固定的保护栏杆，高1200mm。

（7)钢平台吊装，需待横梁接好钢丝绳调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。

（8)钢平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。

（9)操作平台上应显著地标明容许荷载值为800kg，操作人员和材料的总量严禁超过设计的容许荷载，配备专人加以监督。

（1)搭设人员必须持证上岗，必须戴安全帽，系安全带穿防滑鞋。搭设前按特种作业进行安全技术交底，并做好记录。

（2)构配件及搭设质量应按规定进行检查。

（3)严禁超载，必须悬挂限载标牌，明确责任人。

（4)六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止作业。

（5)安全检查的次数为每提升一次检查一次。

（6)搭拆时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

（7)搭设操作工人严禁酒后作业。三面设置护身栏杆，严禁施工人员翻越。

（8)搭设完后必须经过项目部安全员验收完毕后方可使用。

（五）悬挑式卸料平台设计计算书

脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；

栏杆、挡板类别：栏杆、木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.15；

施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):8.00。

内侧钢绳与墙的距离(m)：1.95，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.75；

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00；

钢丝绳安全系数K：5.50，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；

预埋件的直径(mm)：16.00。

只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

主梁材料类型及型号：16号槽钢槽口水平[；

次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平[；

次梁水平间距ld(m)：0.80，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.50。

水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.00，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.00,次梁悬臂Mc（m）：0.00；

平台计算宽度(m)：2.50。

次梁选择14a号槽钢槽口水平[，间距0.8m，其截面特性为：

面积A=18.51cm2；

惯性距Ix=563.7cm4；

转动惯量Wx=80.5cm3；

回转半径ix=5.52cm；

截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。

(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；

Q1=0.35×0.80=0.28kN/m；

(2)、型钢自重标准值：本例采用14a号槽钢槽口水平[，标准值为0.15kN/m

YD／T 3341-2018 宽带互联网业务体验网络评分计算方法网页视频测速业务.pdfQ2=0.15kN/m

1)施工荷载标准值：取2.00kN/m2

Q3=2.00kN/m2

2)最大堆放材料荷载P：8.00kN

Q=1.2×(0.28+0.15)+1.4×2.00×0.80=2.75kN/m

P=1.4×8.00=11.20kN

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算某高速公路xx标段施工组织设计，计算简图如下：

经计算得出:R=(11.20+2.75×(2.50+2×0.00))/2=9.03kN

次梁槽钢的最大应力计算值σ=9.15×103/(1.05×80.50)=108.20N/mm2；