施组设计下载简介：

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

襄阳航天工业园外脚手架施工方案

襄阳市航空航天工业园还建房项目

三、脚手架施工总体布署 3

四、脚手架的布置、架体受力验算 3

水电工程水工建筑物抗震设计规范五、外脚手架搭设方式 12

5.1外防护架基本构造 12

5.2脚手架搭设施工程序 12

5.3脚手架形象 12

六、脚手架构造一般要求 13

6.1、立柱要求： 13

6.2、纵向水平杆构造要求 14

7.1、构配件允许偏差 15

7.2、脚手架搭设的允许偏差和检验方法 15

八、安全施工技术措施 17

九、文明施工以及环保要求 18

十、外脚手架施工应急救援预案 19

甲方提供的本工程施工图纸；

项目名称：襄阳市航空航天工业园还建房项目

建设单位：襄阳市建设投资经营有限公司

设计单位：襄阳市第二建筑设计院

监理单位：襄樊华罡工程建设监理有限公司

襄阳市航空航天工业园还建楼位于襄阳市中原西路，该还建楼一期共有八栋楼，1#、2#、3#、8#楼地上28层，层高3米，结构标高83.970米；4#、5#、6#、7#楼地上24层，层高3米，结构标高71.970米。此八栋楼均无地下室，总建筑面积约8.8万m2。

三、脚手架施工总体布署

由于结构和装饰施工要求，必须搭设脚手架作为各类施工的作业面，主要施工内容包括主体结构施工、外墙装饰施工、内墙装饰、安装施工等。根据工程进度及施工总体安排，本工程外脚手架采用落地式和悬挑钢脚手架。

四．脚手架的布置、架体受力验算

外架：悬挑钢管脚手架和双排落地脚手架

悬挑钢脚手架最大搭设高度18m；1#、2#、3#、8#楼分别自6层、12层、18层、24层板面悬挑，搭设高度分别为18m，6层以下采用单管立管扣件式钢管落地双排脚手架，搭设高度为15米。

4#、5#、6#、7#楼分别自2层、8层、14层、20层板面悬挑，搭设高度分别为18m，2层以下采用单管立管扣件式钢管落地双排脚手架，搭设高度为3米。

4.1悬挑钢管脚手架计算

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.0米，立杆的步距1.75米。

采用的钢管类型为
48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.0米，水平间距4.50米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设9层。

悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平或16#工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.6米，建筑物内锚固段长度2.5米，悬挑钢梁间距同立杆纵距1.5米，对于悬挑处包括锚固段的水平钢梁，采用18厚的木胶合板进行水平封闭和竖直封闭。

悬挑水平钢梁采用拉绳与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.5m，采用钢丝绳拉结。

选择6×19（钢丝绳股数×每股中钢丝数）钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.0mm，吊环选用直径18的圆钢，预埋在悬挑层上层结构中。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.000/3=0.050kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.000/3=1.000kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.05=0.1056kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×1.000=1.40kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1=(0.08×0.1056+0.10×1.40)×1.500×1.5=0.334kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.392×106/4491.0=87.286N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值q1=0.038+0.05=0.088kN/m

活荷载标准值q2=1.000kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.088+0.990×1.000)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.279mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.000×1.500/3=0.075kN

活荷载标准值Q=3.000×1.000×1.500/3=1.50kN

荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.075+1.4×1.50=2.60kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×1.0002/8+2.60×1.000/3=0.872kN.m

=0.872×106/4491.0=194.248N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×1000.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.022mm

集中荷载标准值P=0.058+0.075+1.50=1.633kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1633×1000.0×(3×1000.024×1000.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=2.611mm

V=V1+V2=2.633mm

小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

4.3扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.000=0.038kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.000×1.500/2=0.1125kN

活荷载标准值Q=3.000×1.000×1.500/2=2.25kN

荷载的计算值R=1.2×0.038+1.2×0.1125+1.4×2.25=3.3306kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

4.4脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394

NG1=0.1394×18.000=2.509kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150×9×1.500×(1.000+0.300)/2=1.316kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.500×9/2=1.0125kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×18.000=0.135kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.9725kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.000/2=4.50kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=1.134

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.300×1.670×1.134=0.398kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.9725+0.85×1.4×4.50=11.322kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.9725+1.4×4.50=12.267kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.398×1.500×1.750×1.750/10=0.218kN.m

4.5立杆的稳定性计算

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.267kN；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.750=3.032m；

A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

——由长细比，为3032/16=189.5；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.20；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=12267/(0.2×424)=144.65N/mm2；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.322kN；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.750=3.032m；

A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

——由长细比，为3032/16=189.5；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.2；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.218kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=11322/(0.2×424)+218000/4491=182.05N/mm2；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.398kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×4.50=13.500㎡；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=7.522kN，连墙件轴向力计算值Nl=12.522kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到
=0.95；

A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=82.709kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

本工程采用埋件式连墙件:在结构墙、柱、梁上埋入60cm长
25的钢筋，埋入结构20cm，

在埋件上焊接以短钢管，再用扣件（不少于2个）将横向水平杆的长段与短管连成整体。

4.7悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1500mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=934.50cm4，截面抵抗矩W=116.80cm3，截面积A=25.15cm2。

受脚手架集中荷载P=14.038kN

水平钢梁自重荷载q=1.2×25.15×0.0001×7.85×10=0.24kN/m

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

最大弯矩Mmax=2.76kN.m，N=7.115KN

抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=2760×1000/(1.05×116800.0)+7.115×1000/2515.0=25.334N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

4.8悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平,计算公式如下

其中
b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到
b=570×10.0×65.0×235/(1800.0×160.0×235.0)=1.29

经过计算得到强度
=2.76×106/(0.851×116800.00)=27.777N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算
<[f],满足要求!

4.9锚固段与楼板连接的计算

水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=15.768kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[15768×4/(3.1416×50×2)]1/2=14.2mm

本工程拉环采用18mm的圆钢，水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

4.10拉杆的强度计算

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisini

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为

RU1=15.485kN

拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=15.485kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；

——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取

0.85、0.82和0.8；

K——钢丝绳使用安全系数，取8.0。

选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×16.057/0.850=151.127kN。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.0mm。

钢丝拉绳的吊环强度计算：

钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为

N=RU=15.485kN

钢丝拉绳的吊环强度计算公式为

其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；

所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[15485×4/(3.1416×50×2)]1/2=14.1mm

吊环预埋直径选用18的圆钢。

悬挑脚手架详图及外架立面图见附图

4.2单管立管扣件式钢管落地双排脚手架

1#、2#、3#、8#楼三层以下，4#、5#、6#、7#楼六层以下采用落地式，搭设高度分别为6米和15米两种，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.0米，立杆的步距1.00米。

采用的钢管类型为
48×3.0，连墙件采用3步3跨，竖向间距3.0米，水平间距4.50米。

此处小横杆、打横杆布置同悬挑脚手架，经4.1、4.2的验算均满足要求，在此不再重述。

落地式脚手架地基的处理：采用碎石回填，分层夯实，在面层浇筑400厚C20混凝土，浇筑宽度为2米，在脚手架外侧修筑400×400排水沟，防止雨水浸泡脚手架地基。立杆下仰铺12槽钢为脚手架立杆基底垫层板。

5.1双排外防护架基本构造

双排外防护架的主要杆件有：立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、扫地杆、拉杆等。

5.2脚手架搭设施工程序

做好搭设的准备工作→按平面形状放线→按立杆间距排放底座→放置纵向扫地杆→立柱→横向扫地杆，并与立杆或纵向扫地杆扣牢→安装第一步大横杆→安装第一步小横杆→第二步大横杆→第二步小横杆→第三、四步大横杆和小横杆→加设剪刀撑→铺脚手板→绑护身栏杆和挡脚板→立挂安全网→``````

脚手架除防护、施工等实用要求外，还需满足文明施工的要求，给人以整齐一致、安全稳固的感觉，塑造现代施工企业的良好形象。要求脚手架搭设时，钢管横平竖直，立杆上下一致，横杆平直，均匀分布，剪刀撑角度一致，相互平行。下图为脚手架立面图：

拆架程序应遵循由上而下，先搭后拆的原则，拆除顺序为安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆。

拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣，所有连墙杆等，必须随脚手架拆除同步下降。拆除上面架体时，确保下面架体的稳定性不被破坏，当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。

六、脚手架构造一般要求

A、立柱连接各接头必须采用对接扣件对接，对接、搭接应符合以下要求：

①立柱上的对接扣件应交错布置。

②两相邻立柱接头不应设在同步同跨内。

③两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm。

④各接头的中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。

B、每根立柱均应设置垫木。

C、必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立柱上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。

6.2、纵向水平杆构造要求

A、纵向水平杆置于横向水平杆之下，在立柱的内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧。

B、纵向水平杆采用对接扣件连接，对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。

纵向水平杆的长度一般不宜小于3跨，并不小于6m。

6.3、横向水平杆的构造要求

每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离应为100㎜，伸出里排大横杆距结构外边缘150mm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。

6.4、脚手板构造要求

本工程脚手板采用竹脚手板，脚手板采用竹板，厚约5㎝、宽35～45cm、长度不少于3.5m的竹跳板，在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层，首层满铺一层脚手板，并设置踢脚板高150mm，安全网及防护栏杆。

在每块脚手板长度范围的下面至少有三根横向水平杆，并在两端8cm处用直径12＃的镀锌铁丝箍绕2～3圈固定。当有长度小于2m的脚手板时，必须至少采用两根横向水平杆，并将脚手板与小横杆用铁丝牢固绑扎，做到可靠牢固，严防倾翻。脚手板采用对接，但也可采用搭接的方法铺设：对接铺设的脚手板，在每块脚手板两端下面均要有小横杆、杆离板端的距离不应小于100mm，不应大于150mm，小横杆应放正、绑牢；搭接铺设的脚手板钢制顶棚安装施工方案，要求两块脚手板端头的搭接长度应不小于400mm，接头处必须在小横杆上，脚手板与小横杆之间的不平处允许用木块垫实，不许垫砖块等易碎物体。严禁留探头长度>150mm的探头板。脚手板应在下列部位给予固定：脚手板的两端和拐角处；坡道和平台的两端；可能发生滑动和翘起的部位。

6.5、作业层的安全设施

离地面以上2m铺设脚手板作业层都要在脚手架外立杆内侧立挂安全网。

连墙件采用刚性连接，按二步三跨设置。

本脚手架采用通长剪刀撑沿架高连续布置，剪刀撑每8步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角为450。斜杆相交点处于同一条直线上SH∕T 3105-2018标准下载，并沿架高连续分布，剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。

剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，用三个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。

7.1、构配件允许偏差