施组设计下载简介：

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三、满堂支撑式卸料平台验收………………………………………………………………3

四、满堂支撑式卸料平台搭设的劳力安排…………………………………………………3

五、满堂支撑式卸料平台搭设的安全技术措施 3

六、卸料平台拆除的安全技术措施…………………………………………………………3

GB／T 37745-2019标准下载满堂支撑卸料平台计算书 5

1、本工程位于青岛市市北区徐州路158号，地下四层，地上23层，筑面积47416.7平方米，长50米加20米，宽度10m，高度18（最高处）米。本工程由青岛新凯达置业有限公司投资兴建，青岛东方监理有限公司监理，中铁建工集团有限公司总承包。

2、基础处理，采用砼找平。

钢管、扣件应按照《钢管脚手架扣件》GB15831检测，如因扣件螺丝损坏、铸件断裂等原因造成扣件扭紧力矩、抗滑力达不到要求的，应替换扣件。

2.1搭设总高度18米，高度超出施工层1.8米。

2.2搭设要求，根据现场实际情况，东侧及南侧采用多排脚手架搭设，做卸料平台使用，其中内侧两排脚手架做外架使用，该两排脚手架架体立杆内侧采用安全密目网全封闭围挡施工。1.8米高搭设首层平网，随施工进度设随层网，每隔7.2米设层间网。

大横杆间距第1步至第8步间距为1.2m，第9步至第13步间距为1.6m，最上面一步为0.6m。大横杆置立于立杆里面，每侧外伸长度不应小于10CM，但不应大于20CM。杆件接长需对接，接点距主接点的距离不应大于50CM。顶部脚手板下的水平横杆纵距调整为45cm。顶部操作堆载层脚手板与水平横杆纵距45cm方向垂直铺设于水平横杆上部。

小横杆搭在大横杆下面，伸出大横杆长度不小于10CM，小横杆间距：立杆与大横杆交接处必须设小横杆。

外脚手架的两端转角处以及中间每隔4根立杆应设一组剪刀撑。剪刀撑从基础开始沿脚手架高度连续设置宽度不少于6米，最少跨4跨，最多跨6跨，与地面的夹角为：跨6跨时45°、跨5跨时50°、跨4跨时60°。剪刀撑杆件接长需搭接，搭接长度不小于1M，使用三个扣件均匀分布，端头距扣件不小于10CM。为了保证架子整体未定性，在架体的最上部横杆之下，下部距地面1个步距之内各加设一道水平向剪刀撑在中间加设两道剪刀撑。

应满铺脚手板，严禁探头板，不得高低不平，并要设置挡脚板，挡脚板高度为18CM。满铺距墙小于10CM。

2.4架体与基坑支护拉结

因该满堂支撑平台搭设在基坑内，为保证地下室外墙的防水效果，将钢管拉结点不设置在地下室结构上，拟在基坑支护锚杆焊接水平杆做拉结点，设计单位已经出具锚杆可以作为拉结点的依据。部分锚杆处与拉结点横杆双面焊接，要求满焊，作为拉结使用，拉结点横杆与立杆用十字扣连接，拉结点间距纵横向均为2m。小横杆加设顶撑在与护坡交接处加设木方使之与基坑支护顶紧，同时承受拉力和压力，保证架与基坑支护之间连接牢固，不摇晃、不倒塌。

2.5排水措施：架底处不得有积水，并设排水沟。

三、满堂支撑式卸料平台验收

1满堂支撑式卸料平台必须由持证人员搭设，随搭设的增高逐层对其进行检查及分段验收，高度8M验收一次，不符合要求的应迅速整改。

3必须有量化的验收内容。

四、满堂支撑式卸料平台搭设的劳力安排

1根据工程规模和满堂支撑式卸料平台的搭设进度确定搭设人员的人数，明确分工并进行技术交底。

2必须建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术人员组成的管理机构，搭设负责人向项目经理负责，负有指挥、调配、检查的直接责任。

3满堂支撑式卸料平台的搭设和拆除必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

五、满堂支撑式卸料平台搭设的安全技术措施

1卸料平台立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。

2卸料平台不得搭设在距离架空线路的安全距离内，并做好可靠的防雷接地处理。

3卸料平台必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

4卸料平台严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑混用。

5卸料平台搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全网、穿防滑鞋。

6严格控制施工荷载，脚手板上材料堆放最大荷载不得大于6KN/M2，施工荷载不得大于4KN/M2。

8严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。

9保证脚手架的整体性，不得与井架、塔吊一并拉结，不得截断架体。

六、卸料平台拆除的安全技术措施

1拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请批准，进行安全技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、堆料堆放地点、劳动组织安排等。

2拆架时应划分作业区，周围设防护围栏，竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非工作人员进入。

3拆架的高处作业人员应戴好安全帽，系好安全带，扎裹腿，穿软底防滑鞋。

4拆架程序遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆架作业。

5拆立杆时，要先抱住立杆在拆最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

6槽钢处（拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆除时采用气焊切割，提前做好动火作业的安全检查工作。

7拆除时，要同一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

8拆架时严禁触及脚手架附近电源线，以防触电事故。

9在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

10拆下的材料要及时下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中回收处理。

满堂支撑卸料平台计算书

本计算书编写还参考了《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文。

1、蓝色：横向垂直剪刀撑，沿建筑物外墙方向，每4道立杆设置一道（间距900*4=3.6m）。

2、红色：与坑壁平行的斜杆，通至坑底，每4道立杆设置一列共3道（900*4=3.6m），与横向垂直剪刀撑间隔布置。

3、绿色：上下共7层，与建筑物外墙顶紧；纵向间距900*4=3.6m。

4、施工中严格禁止集中荷载产生，比如：严禁将成捆钢筋，吊放在料台上！！！

以上4条为王钟玉注明。

立杆横向间距或排距la(m):0.75，立杆步距h(m)：1.60；

立杆纵向间距lb(m):0.75，平台支架计算高度H(m)：18.00；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：450.00；

钢管类型(mm):Φ48×3.0，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；

脚手板自重(kN/m2):0.300；

栏杆自重(kN/m):0.150；

材料堆放最大荷载(kN/m2):8.000；

施工均布荷载(kN/m2):4.000；

地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kpa):2500.00；

立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。

二、纵向支撑钢管计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=4.49cm3；

截面惯性矩I=10.78cm4；

(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：

q11=0.15+0.3×0.45=0.285kN/m；

(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：

q12=8×0.45=3.6kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：

p1=4×0.45=1.8kN/m

依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

均布恒载：q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.285+1.2×3.6=4.662kN/m；

均布活载：q2=1.4×1.8=2.52kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×4.662×0.752+0.117×2.52×0.752=0.428kN.m；

最大支座力N=1.1×4.662×0.75+1.2×2.52×0.75=6.114kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.428×106/(4490)=95.342N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

纵向钢管的计算应力95.342N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

q=q11+q12=3.885kN/m；

V=(0.677×3.885+0.990×1.8)×7504/(100×2.06×105×107800)=0.629mm；

纵向钢管的最大挠度为0.629mm小于纵向钢管的最大容许挠度750/150与10mm，满足要求！

三、横向支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=6.114kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.793kN.m；

最大变形Vmax=1.028mm；

最大支座力Qmax=10.84kN；

最大应力σ=176.516N/mm2；

横向钢管的计算应力176.516N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为1.028mm小于支撑钢管的最大容许挠度750/150与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.84kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.125×18=2.246kN；

(2)栏杆的自重(kN)：

NG2=0.15×0.75=0.112kN；

(3)脚手板自重(kN)：

NG3=0.3×0.75×0.75=0.169kN；

(4)堆放荷载(kN)：

NG4=8×0.75×0.75=4.5kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.028kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=4×0.75×0.75=2.25kN；

3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.028+1.4×2.25=11.583kN；

六、立杆的稳定性验算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度L0=k1μh=1.217×2.062×1.6=3.011m；

L0/i=3011.34/15.9=189；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.201；

钢管立杆受压应力计算值；σ=11583.18/(0.201×424)=135.915N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=135.915N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

七、立杆的地基承载力计算:

凤大二合同总体施工组织设计立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=2500kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=2500kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=46.33kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.58kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

DB46／T 360-2016 住宅小区公共信息标志设置规范p=46.33≤fg=2500kpa。地基承载力满足要求！