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800×800柱模板施工方案

二、 工程参数（600×600柱模板） 2

三、 新浇砼对模板侧压力标准值计算 2

四、 柱侧模板面板计算 3

DB5101／T 27-2018标准下载五、 柱侧模板次楞计算 4

六、 柱宽度B方向柱箍的计算 5

七、 柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓计算 7

八、 柱高度H方向柱箍的计算 7

九、 柱高度H方向柱箍的对拉螺栓计算 8

1、工程施工图纸及现场概况

4、《建筑施工手册》第四版（缩印本）

11、建书脚手架和模板计算软件(建科评［2007］028号)

工程参数（600×600柱模板）

柱截面宽度B:0.6m；柱截面高度H:0.6m；面板采用:15mm厚木胶合板，面板弹性模量:4500N/mm2，抗弯强度设计值fc:12.5N/mm2；

柱箍采用:钢楞截面类型为:圆钢管48×3.0；间距:400mm

对拉螺栓直径:14mm柱宽度B方向设置1个对拉螺栓柱高度度H方向设置1个对拉螺栓

木材抗弯强度设计值fc:17N/mm2；木材抗剪强度设计值ft:1.7N/mm2；木材弹性模量E:10000N/mm2；

新浇砼对模板侧压力标准值计算

新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γct0β1β2

=0.22×24×5×1×1.15×1.73=52.523kN/m2

F=γcH=24×4.8=115.200kN/m2

根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值52.523kN/m2。

面板采用木胶合板，厚度为15mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取柱箍间距0.40m作为计算单元。

面板的截面抵抗矩W=40.00×1.5×1.5/6=15.000cm3；

截面惯性矩I=40.00×1.5×1.5×1.5/12=11.250cm4；

1、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.16m。

新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=52.523kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=2kN/m2。

q1=0.9×[1.2×52523+1.4×2000]×0.40=23698N/m

q1=0.9×[1.35×52523+1.4×0.7×2000]×0.40=26232N/m

根据以上两者比较应取q1=26232N/m作为设计依据。

施工荷载为均布线荷载：

26232×0.162

面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；

=5.60N/mm2

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

q=0.40×52523=21009N/m=21.009N/mm；

面板最大容许挠度值:160.00/250=0.64mm；

面板弹性模量:E=4500N/mm2；

5×21.009×160.004

=0.354mm<0.64mm

384×4500×11.250×104

次楞采用木楞，宽度:40mm高度:80mm间距：0.16m截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

截面抵抗矩W=4.0×8.0×8.0/6=42.667cm3；

截面惯性矩I=4.0×8.0×8.0×8.0/12=170.667cm4；

1、次楞承受模板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.4m。

次楞计算简图l=0.4m

新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=52.523kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=2kN/m2。

q1=0.9×[1.2×52523+1.4×2000]×0.16=9479N/m

q2=0.9×[1.35×52523+1.4×0.7×2000]×0.16=10493N/m

根据以上两者比较应取q=10493N/m作为设计依据。

Mmax=0.1ql2=0.1×10.493×0.42=0.168kN·m

最大支座力：1.1ql=1.1×10.493×0.4=4.62kN

次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。

3.937N/mm2<17N/mm2

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

q=52523×0.16=8404N/m=8.404N/mm；

次楞最大容许挠度值：l/250=400/250=1.6mm；

次楞弹性模量:E=10000N/mm2；

0.677×8.404×4004

=0.085mm<1.6mm

100×10000×170.667×104

柱宽度B方向柱箍的计算

柱箍采用钢楞，截面类型为:圆钢管48×3.0，柱箍间距400mm。截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；

竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：

P1=0.9×[1.2×52.523+1.4×4]×0.16×0.4=3.953kN

P2=0.9×[1.35×52.523+1.4×0.7×4]×0.16×0.4=4.310kN

根据以上两者比较应取P=4.310kN作为设计依据。

经计算，从左到右各支座力分别为：

N1=2.826kN;N2=15.897kN;N3=2.826kN;

最大弯矩Mmax=0.800kN.m；

柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)=205N/mm2；；

柱箍应按受弯构件采用下式计算：

178.174N/mm2<205N/mm2

验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=52.523×0.16×0.4=3.361kN。

柱箍的最大容许挠度值:[ω]=l/150=510.000/150=3.4mm；

经计算最大变形Vmax=0.284mm<3.4mm

柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓计算

对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：

An——对拉螺栓净截面面积

Ftb——螺栓的抗拉强度设计值

本工程对拉螺栓采用M14，其截面面积An=105.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=17.85kN。

对拉螺栓轴力设计值N=15.897kN小于17.85kN。

柱高度H方向柱箍的计算

柱箍采用钢楞，截面类型为:圆钢管48×3.0，柱箍间距400mm。截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；

竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：

P1=0.9×[1.2×52.523+1.4×4]×0.16×0.4=3.953kN

P2=0.9×[1.35×52.523+1.4×0.7×4]×0.16×0.4=4.310kN

根据以上两者比较应取P=4.310kN作为设计依据。

经计算，从左到右各支座力分别为：

N1=2.826kN;N2=15.897kN;N3=2.826kN;

最大弯矩Mmax=0.800kN.m；

柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)=205N/mm2；；

柱箍应按受弯构件采用下式计算：

178.174N/mm2<205N/mm2

验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=52.523×0.16×0.4=3.361kN。

公路桥涵施工技术规范JTJ041-2000柱箍的最大容许挠度值:[ω]=l/150=510.000/150=3.4mm；

经计算最大变形Vmax=0.284mm<3.4mm

柱高度H方向柱箍的对拉螺栓计算

对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：

An——对拉螺栓净截面面积

Ftb——螺栓的抗拉强度设计值

本工程对拉螺栓采用M14辽2015J504 室内装修（三）-吊顶.pdf，其截面面积An=105.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=17.85kN。

对拉螺栓轴力设计值N=15.897kN小于17.85kN。