施组设计下载简介：

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

内河码头现浇板梁结构安全专项施工方案

二、施工难点及特点分析 2

七、劳动力、设备、材料配备计划 26

八、安全、文明施工及环境保护的措施 28

唐白河施工组织设计九、模板整体倒塌应急预案 29

浙能嘉兴独山煤炭中转码头项目内港池和内河码头工程

岛堤上部板梁现浇结构（安全）施工方案

二、施工难点及特点分析

1、岛堤上部结构现浇板梁的施工进度直接制约总工期目标的实现。工期紧、任务重。短期内需投入数量较多的模板、木档、支撑钢管、扣件等周转性材料。根据原岛堤上部结构施工方案，岛堤上部结构模板等周转材料的周转次数按5次考虑，因新版施工图增加了数量较多的现浇梁板结构，在满足总工期的前提下，模板等周转材料的周转次数最多只能按2次考虑。施工成本高，经济效益差。

2、岛堤地基承载能力差，不具备支架直接搭设的条件，支架搭设前需进行地基处理，工序多，施工进度慢。

3、支架搭设高度近6m，高空作业安全风险大。安全管控难度大，任务重。

岛堤上部结构板梁结构浇筑支撑体系采用扣件式满堂钢管支撑架，考虑到岛堤地基承载能力差，在脚手架搭设前现在土地基上铺设一层2cm厚的路基钢板进行地基处理。现浇结构模板采用1.5cm厚木胶板，小楞采用6×8cm方木档，现浇梁板结构支撑体系采用扣件式满堂钢管支撑架，其中现浇梁支撑钢管间距60cm、排距60cm、步距180cm。现浇板支撑钢管间距80cm、排距80cm、步距180cm。具体安全验算如下：

梁模板（扣件式）计算书

新浇混凝土梁计算跨度(m)

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

新浇混凝土结构层高(m)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

梁两侧立柱间距lb(mm)

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)

梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2]×1＝57.65kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝55.89kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m

q2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝46kN/m

σ＝Mmax/W＝0.22×106/37500＝5.74N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×46×2004/(100×10000×281250)＝0.177mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×55.89×0.2+0.45×1.76×0.2＝4.63kN

R2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×55.89×0.2+1.2×1.76×0.2＝12.72kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4q2l=0.4×46×0.2＝3.68kN

R2'=R3'=1.1q2l=1.1×46×0.2＝10.12kN

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×12.77×0.62，0.5×12.77×0.12]＝0.49kN·m

σ＝Mmax/W＝0.49×106/64000＝7.68N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×12.77×0.6，12.77×0.1]＝4.65kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.65×1000/(2×60×80)＝1.45N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×10.16×6004/(100×9350×2560000)＝0.35mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝10.16×1004/(8×9350×2560000)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×12.77×0.6，0.393×12.77×0.6+12.77×0.1]＝8.76kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝3.96kN，R2＝R3＝8.76kN

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×10.16×0.6，0.393×10.16×0.6+10.16×0.1]＝6.97kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝3.31kN，R'2＝R'3＝6.97kN

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝1.037×106/5080＝204.18N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝8.76kN

τmax＝2Vmax/A=2×8.76×1000/489＝35.83N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝1.12mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.25×0.6×1.82/10＝0.06kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+0.9×1.4×2]×1＝51.95kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝1.05kN，R2＝12.6kN，R3＝12.6kN，R4＝1.05kN

立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+Mw/lb＝max[1.05，12.6，12.6，1.05]+0.06/1.8＝12.63kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝12628.69/(0.54×424)+0.06×106/4490＝67.03N/mm2≤[f]＝205N/mm2

双扣件容许值[N](kN)

由"主梁验算"一节计算可知支座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×1＝13.88kN≤[N]＝16kN

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝12.63/(1×0.32)＝39.46kPa≤fak＝60kPa

板模板（扣件式）计算书

新浇混凝土现浇板板厚(mm)

新浇混凝土现浇板边长L(m)

新浇混凝土现浇板边宽B(m)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)

当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

模板及其支架自重标准值

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

立柱纵向间距la(mm)

立柱横向间距lb(mm)

水平拉杆步距h(mm)

立柱布置在混凝土板域中的位置

立柱距混凝土板短边的距离(mm)

立柱距混凝土板长边的距离(mm)

小梁距混凝土板短边的距离(mm)

小梁两端各悬挑长度(mm)

模板设计剖面图(现浇板长向)

模板设计剖面图(现浇板宽向)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，现浇板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5]×1=14.53kN/m

q2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m

p＝0.9×1.3×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[14.53×0.32/8，0.12×0.32/8+2.2×0.3/4]=0.17kN·m

DB32T 3911-2020 轻钢龙骨式复合剪力墙房屋建筑技术规程.pdfσ＝Mmax/W＝0.17×106/37500＝4.45N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.4)×1=10.14kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×10.14×3004/(384×10000×281250)＝0.38mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

DG／TJ08-2316-2020 太阳能与空气源热泵热水系统应用技术标准.pdf小梁截面惯性矩I(cm4)