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北京某大型工程高支模施工方案(adg脚手架_碗扣式脚手架)_secret

本工程结构层高变化大，高支模施工部位多，施工工期十分紧张，高支模施工在整个工程中作为一个重点来控制，在保证高支模施工安全、质量的前提下，加快施工进度。

本工程存在的主要高支模施工部位，具体见表1所示。

GB／T 37663.3-2019标准下载表1主要高支模施工部位

A4、A5、A6区大堂

(3.195m～13.350m)

350×2150(上反梁)

(5.850m～13.350m)

(13.350m～20.850m)

(20.850m～28.800m)

根据本工程大跨度、高支撑、梁截面高的施工特点，高支模施工的重点是：高支模支撑体系的整体稳定性以及高支模的模板体系选型。

1在方案选择上对于支撑高度大于等于8m的超高支模体系，支撑体系的整体稳定性及相应的模板体系，采用ADG脚手架支撑体系；对于支撑高度小于8m的高支模采用普通碗口式脚手架体系能够满足施工要求。

根据本工程特点，将高支模的支撑体系作如下分类，具体见表2所示。

2为了避免架体承载力偏心受压而降低，在架体立杆顶部和底部均设可调支托，使立杆成为典型的轴心受压构件，充分发挥立杆的作用。

3在每根立管下加50mm厚通长脚手板，并在立杆下部200mm处设置扫地杆。

4沿架体高度连续设置剪刀撑，以加强支撑架体刚度。

3超高支模体系选型、设计及计算

1超高支模体系设计、选型

超高支模体系设计、选型详见表3所示。图1ADG脚手架效果图,图2ADG脚手架支撑体系平面图，图3ADG脚手架梁支撑节点图。

表3主要超高支模体系选型

50×100mm木方次龙骨＠400，Φ48双钢管做主龙骨＠600,750mm以上的梁设Φ14对拉螺杆＠500×600。

支撑采用ADG48系统脚手架，1500mm(梁长方向)×500mm(梁宽方向)，步距2000mm，立杆下端采用可调底座支撑，下放50mm通长脚手板，立杆上端采用可调顶托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，顶托口卡住10#工字钢主龙骨，避免滑移。ADG脚手架采用特制模块组装成架体，保证整个支撑体系的稳定性。

(梁高1m～1.3m)

支撑采用ADG48系统1500mm(梁长方向)×500mm(梁宽方向)，步距2000mm，立杆下端采用可调底托支撑，下放50mm通长脚手板，立杆上端采用可调顶托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，顶托顶口卡住10#工字钢主龙骨，避免滑移。ADG脚手架采用特制模块组装成架体，保证整个支撑体系的稳定性。

50×100mm木方次龙骨＠250，Φ48双钢管做主龙骨,Φ14螺杆＠500×500对拉。

支撑采用ADG48系统1000mm(梁长方向)×500mm(梁宽方向)，步距2000mm，立杆下端采用可调底托支撑，下放50mm通长脚手板，立杆上端采用可调顶托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，顶托顶口卡住10#工字钢主龙骨，避免滑移。ADG脚手架采用特制模块组装成架体，保证整个支撑体系的稳定性。

2超高支模支撑体系验算

1)以梁高350×2150㎜进行验算，具体验算过程详见表4所示。

模板及支架自重标准值取F1=0.5KN/m³

新浇混凝土自重标准值取F2=25.00KN/m³

钢筋自重标准值楼板取F3=1.1KN/m³

框架梁取F3′=1.5KN/m³；

施工荷载取F4=2.5KN/m²

振捣混凝土产生荷载标准值水平模板取F5=2.0KN/m²

垂直模板取F5′=4.0KN/m²

双面覆膜多层板(18mm厚)：

抗弯强度[fm]=17N/mm²；

顺纹抗剪[fv]=1.6N/mm²；

弹性模量E=6500N/mm²，

弹性模量调整系数0.9,

E=6500×0.9=5850N/mm²

抗弯强度[fm]=17N/mm²；

顺纹抗剪[fv]=1.6N/mm²；

弹性模量E=10000N/mm²，

弹性模量调整系数0.8,

E=10000×0.8=8000N/mm²

E=206000N/mm²

[fm]=215N/
[fv]=125N/mm²

ADG：Φ48(2.7mm厚)

钢管截面积A=387mm²

钢管回转半径i=16.15mm

λ=L/i=2000/15.8=124

(f(=320N/mm²

计算示意图(按二等跨连续梁计算)

F=(F1+F2+F3)×1.2×0.9+F5×1.4×0.9

其中：模板自重：F1=0.5×2.15=1.07N/mm

混凝土自重：F2=25×2.15=53.75N/mm

钢筋自重：F3=1.5×2.15=3.225N/mm

混凝土振捣荷载：F5=2.0×1=2.0N/mm

线荷载q1=(F1+F2+F3)×1.2×0.9+F5×1.4×0.9=65.2N/mm

线荷载q2=F=(F1+F2+F3)×1.2×0.9=62.7N/mm

其中：式中0.9为计算折减系数。

梁底采用18mm双面覆膜多层板，此龙骨采用50×100木方，间距200mm。

抗弯强度验算：σ=M/W

其中：M=0.125×q1×l×l=0.125×65.2×200×200=652000N.mm

W=b×h×h/6=1000×18×18/6=54000mm³

则：σ=12.07N/mm²<[fm]=17N/mm²

抗剪强度验算：τ=Q/A

其中：Q=0.625×q1×l=0.625×65.2×200=8150N

A=b×h=1000×18=18000mm²

则：τ=0.45N/mm²<[fv]=1.6N/mm²

挠度验算：ρ=0.521×q2×l×l×l×l/(100×E×I)

其中：E表示弹性模量：5850N/mm²

I表示惯性矩I=b×h×h×h/12=1000×18×18×18/12=486000

则ρ=0.521×62.7×200×200×200×200/(100×5850×486000)=0.18mm<200/400mm=0.5mm。

则：该梁底模板符合施工设计要求。

计算示意图(按两等跨连续梁计算)：

抗弯强度验算：根据计算q1=65.2×200/1000=13.04N/mm，

q2=62.7×200/1000=12.54N/mm

梁底次龙骨采用50×100木方，间距200mm

其中：M=0.125×q1×l2=0.125×13.04×500×500=407500Nmm

W=b×h×h/6=50×100×100/6=83333mm³

则：σ=4.9N/mm²<[fm]=17N/mm²

抗剪强度验算：τ=Q/A

其中：Q=0.625×q1×l=0.625×13.04×500=4075N

A=b×h=2/3×50×100=3333mm²

则：τ=1.22N/mm²＜[fv]=1.6N/mm²

挠度验算：ρ=0.521×q2×l×l×l×l/(100×E×I)

其中：E表示弹性模量：8000N/mm²

则：ρ=0.12mm<[ρ]=500/400=1.25mm。

则：梁底模板次龙骨满足要求。

计算示意图(按二等跨连续梁计算)：

根据计算：q1=65.2×500/1000=32.6N/mm

q2=62.7×500/1000=31.35N/mm

抗弯强度验算：σ=M/W

梁底中间龙骨采用100×100木方，顺梁方向间距500mm。

M=0.125×q1×l2=0.125×32.6×500×500=1018750Nmm

则：σ=6.1N/mm²<[fm]=17N/mm²

抗剪强度验算：τ=Q/A

其中：Q=0.625×q1×l=0.625×32.6×500=10187N

则：τ=1.53N/mm²＜[fv]=1.6N/mm²

挠度验算：ρ=0.521×q2×l×l×l×l/(100×E×I)

其中：E表示弹性模量：8000N/mm²

I表示惯性矩I=b×h×h×h/12=8333333

则：ρ=0.15mm<[ρ]=500/400=1.25mm。

则：梁底模板次龙骨满足要求。

计算示意图(按二等跨连续梁计算)：

根据计算：q1=65.2×500/1000=32.6N/m，

q2=62.7×500/1000=31.35N/m

抗弯强度验算：σ=M/W

梁底主龙骨采用10#工字钢，顺梁方向间距1000mm，垂直梁方向500mm。

M=0.125×q1×l2=0.125×32.6×1000×1000=4075000Nmm

10#工字钢：W=49000mm³

则：σ=83.2/mm²<[fm]=215N/mm²

抗剪强度验算：τ=Q/A

其中：Q=0.625×q1×l=20375N

10#工字钢：A=1433mm²

则：τ=14.2N/mm²<[fv]=125N/mm²

挠度验算：ρ=0.521×q2×l×l×l×l/(100×E×I)

其中：E表示弹性模量：206000N/mm²；I表示惯性矩I=2450000

ρ=0.3mm<[ρ]=1000/400=2.5mm。

则：梁底模板的主龙骨满足要求。

板底立杆为ADG48型钢管，沿梁长方向间距1000mm，沿梁宽方向横向间距500mm。立杆步距为2000mm。

立杆稳定性验算：δ=N/ØA

N=0.5×1.5=q1=0.5×65.2=32.6N＜[F]=36.6KN(每根立杆)

ADG：Φ48(2.7mm厚)钢管面积A=387mm²

钢管回转半径i=16.15mm,λ=L/i=2000/15.8=124

δ=N/ØA=32600/0.428×387=196N/mm²く[f]=320N/mm²。

则：梁底钢管立杆稳定性符合要求。

经复核符合设计，满足要求。

2)以梁高900×1300㎜进行验算，具体验算过程详见表5所示。

模板及支架自重标准值取F1=0.5KN/m³

新浇混凝土自重标准值取F2=25.00KN/m³

钢筋自重标准值楼板取F3=1.1KN/m³

框架梁取F3′=1.5KN/m³；

施工荷载取F4=2.5KN/m²

振捣混凝土产生荷载标准值水平模板取F5=2.0KN/m²

垂直模板取F5′=4.0KN/m²

双面覆膜多层板(18mm厚)：

抗弯强度[fm]=17N/mm²；

顺纹抗剪[fv]=1.6N/mm²；

弹性模量E=6500N/mm²，

弹性模量调整系数0.9,

E=6500×0.9=5850N/mm²

抗弯强度[fm]=17N/mm²；

顺纹抗剪[fv]=1.6N/mm²；

弹性模量E=10000N/mm²，

弹性模量调整系数0.8,

E=10000×0.8=8000N/mm²

E=206000N/mm²

[fm]=215N/mm²[fv]=125N/mm²

ADG：Φ48(2.7mm厚)

钢管截面积A=387mm²

钢管回转半径i=16.15mm

λ=L/i=2000/15.8=124

(f(=320N/mm²

计算示意图(按二等跨连续梁计算)

F=(F1+F2+F3)×1.2×0.9+F5×1.4×0.9

其中：模板自重：F1=0.5×1.3=0.65N/mm

混凝土自重：F2=25×1.3=32.5N/mm

钢筋自重：F3=1.5×1.3=1.95N/mm

混凝土振捣荷载：F5=2.0×1=2.0N/mm

线荷载q1=(F1+F2+F3)×1.2×0.9+F5×1.4×0.9=40.42N/mm

线荷载q2=F=(F1+F2+F3)×1.2×0.9=37.9N/mm

其中：式中0.9为计算折减系数。

梁底采用18mm双面覆膜多层板，此龙骨采用50×100木方，间距300mm。

抗弯强度验算：σ=M/W

其中：M=0.125×q1×l×l=0.125×40.42×300×300=454725N.mm

W=b×h×h/6=1000×18×18/6=54000mm³

则：σ=8.4N/mm²<[fm]=17N/mm²

抗剪强度验算：τ=Q/A

其中：Q=0.625×q1×l=0.625×40.42×300=7579N

A=b×h=1000×18=18000mm²

则：τ=0.42N/mm²<[fv]=1.6N/mm²

挠度验算：ρ=0.521×q2×l×l×l×l/(100×E×I)

其中：E表示弹性模量：5850N/mm²

I表示惯性矩I=b×h×h×h/12=1000×18×18×18/12=486000

则ρ=0.521×37.9×300×300×300×300/(100×5850×486000)=0.56mm<300/400mm=0.75mm。

则：该梁底模板符合施工设计要求。

计算示意图(按两等跨连续梁计算)：

抗弯强度验算：根据计算q1=40.42×300/1000=12.13N/mm，

q2=37.9×300/1000=11.37N/mm

梁底次龙骨采用50×100木方，间距300mm

其中：M=0.125×q1×l2

=0.125×12.13×500×500=379062Nmm

W=b×h×h/6=50×100×100/6=83333mm³

则：σ=4.5N/mm²<[fm]=17N/mm²

DB31／T 401.1-2019 城市建设空间信息基础数据规范 第1部分：分类与代码抗剪强度验算：τ=Q/A

其中：Q=0.625×q1×l

=0.625×12.13×500=3790N

A=b×h=2/3×50×100=3333mm²

则：τ=1.14N/mm²＜[fv]=1.6N/mm²

挠度验算：ρ=0.521×q2×l×l×l×l/(100×E×I)

其中：E表示弹性模量：8000N/

宜昌市建设工程质量管理标准化工作实施手册_PDF密码解除则：ρ=0.11mm<[ρ]=500/400=1.25mm。

则：梁底模板次龙骨满足要求。