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悬浇箱梁（刚构）施工方案

本合同段11#墩~15#墩设计为45m+68m+68m+45m四跨预应力悬浇箱梁，下部主墩12#、13#、14#墩设计为双排8柱式Ф150钻孔桩基础，11#、15#副墩设计为双排8柱式Ф120钻孔桩基础，大体积承台、墩柱式墩身结构。

悬浇箱梁施工，是本合同段施工的重点和难点，我们在实施过程中精心严密、科学地组织施工，为保质安全完成提供保障。

主桥直线段上，主桥长226米，R=10000竖曲线上。主梁采用箱型断面，整个断面由两个独立的单箱双室斜腹板箱梁并列组成，两箱梁翼缘间留8米净距。单箱标准段面顶宽21.5m，单箱标准断面底宽由11.0m渐变至12.255m，箱梁两侧翼缘板悬臂长4.093m（远桥梁中心线侧），4.0m（近桥梁中心线侧），箱梁跨中及端部直线段梁高（箱梁中心线处）为2.2m，中间支点处梁高为4.0m，箱梁按圆曲线变化，箱梁顶厚0.25m，底板厚0.25m—0.5m，腹板厚0.4m—0.6m，全桥在支点处设置横隔板，端横隔板厚2.5m，端横隔板设1.0×0.8m人洞杭州未来新型建材有限公司1#厂房施工组织设计（钢结构部分），中横隔板设1.0×1.2m人洞，单箱顶面设2%单向横坡。

1、主梁采用纵、横、竖三向预应力。

2、采用移动挂篮悬臂浇筑。

3、施工工艺复杂，预拱度控制较为困难。

4、现浇工作技术要求高，张拉顺序繁琐。

5、钢绞线张拉程序：0→初应力→103%δk（持荷5分钟）→δk（锚固）。

6、精轧螺纹钢张拉程序：：0→Ócon（持荷2分钟）→0（上述程序可反复几次）→初应力→Ócon（持荷2分钟锚固）。

总体施工程序：施工准备→支架搭设→现浇0#梁段→拼装悬臂挂篮→现浇1#梁段（对称）→现浇2#、3#、4#、5#、6#、7#梁段→中跨合拢段→浇筑边跨直线段→浇筑边跨合拢段→浇筑桥面铺装（附属设施）

应有足够的刚度和承载能力

能满足现浇箱梁0#块砼及模板总重量静荷载和施工动荷载等荷载要求。

能满足设计预拱度要求，施工时应考虑支架本身的挠度（进行计算并预压）

能满足上部构造施工的需要。

本桥位于曹娥江上，为保证航道通航标准，要求净空高度在常水位高3.5m，通航净宽18m，我们支架在常水位上7m左右，净宽40m能满足通航要求。

在主墩承台上预埋铁板，对称采用6片贝雷支架，结合钢支架，支架搭设位置要准确，并用吊机配合人工搭拆。（详见施工图）

为确保拱桥预留拱度满足设计要求，检验支架是否满足使用要求，并能检测支架经受压后的挠度情况，为浇筑0#块箱梁预拱度的控制提供依据。支架搭设好后，进行荷载试验，即计算出该0#块的总体重量，用同重量的砂袋（或水箱）在支架上进行预压荷载试验，每天不小于3次观测支架受力情况，并进行记录，在支架基本稳定时，才可卸载。

（1）位于桥墩正上方的零号块，是连续箱梁T构悬浇施工的中心、基本块件，又是体系转换的控制块件。本桥的零号块长12.0m，高4m，两边翼板悬出4m，结构十分复杂。在零号块上要通过纵向预应力钢绞线束，顶板内有横向预应力钢绞线束，腹板内竖向预应力粗钢筋，还有与墩身固结而由墩身上伸过来的预埋钢筋；零号块上设有横隔板，模隔板上还留有人孔；箱体砼内钢筋和管道密集而又交错，是连续刚构箱梁施工的关键部位，其质量的优劣将直接影响整个连续刚构箱梁的工程。因此，我们将精心组织，精心施工，确保零号块的施工质量。

零号块一次浇筑成型，浇筑顺序：先底板、腹板，后顶板，其施工程序如下：

a、在墩身上安装托架和支撑钢梁；

b、清理墩身上伸入梁上的锚固钢筋；

c、安装底、外侧模板；

d、安装底部堵头模板；

e、托架平台荷载试压（预压）；

f、调整模板位置和高程；

h、安装底板上纵、预应力管道和竖向预应力管道及钢筋；

i、安装腹板、横隔梁钢筋骨架；

j、腹板内横向预应力管道和预应力钢筋及腹板内纵向预应力波纹管道；

k、安装内模、过人孔洞模、端模和腥板堵头模板；

m、安装顶板堵头模板；

n、装顶板底层钢筋网；

o、板纵、横向预应力波纹管道辅设穿入横向预应力钢绞线束；

p、安装顶板上层钢筋网；

r、冲洗纵向孔道与混凝土养生；

s、拆除端模板、横隔梁内模；

t、除预应力钢绞线筋张拉、压浆。

u、竖向预应力筋梁拉、压浆;

v、拆除侧模及底模板；

x、砼体积较大，在高温季节施工时应采取内“降”外“保”的有效措施，减少砼的水化热，降低砼的入模温度，控制砼内部的降温梯度，必要时采取埋设冷却水管降温等综合措施。以保证零号块箱体砼不发生微裂。

y、平台是为了浇注零号块而设置的围绕墩顶的施工平台，除采用设计文件中的形式外，我单位考虑用墩身每侧6拼贝需拼成一个整体桁架结构，初步设计本桥托架平台顺桥方向长14.0m，横桥方向宽24.0m，顺桥和横桥方向均设斜撑，重约33.54T。它是一个多点支承的空间桁架结构，支承在承台面上预埋的铁件上。托架的架设方法是，先在承台面拼装成围绕墩身的基本框架，然后吊装就位，在墩顶拼装其余的杆件，直至整个托架完全拼好。托架拼好以后要先进行试压，以消除地基非弹性变形和测量弹性变形，为零号块施工时的预拱度计算提供资料。

Z、混凝土的浇筑质量从两方面进行控制，一是浇筑方法，浇筑方法直接影响砼的密实度，浇筑应一气呵成，0#块从墩顶向两侧进行浇筑，二是良好的振捣，分层下料，振捣层厚度不宜超过30cm，时间间隔不宜超过1.0h,上层砼浇筑必须在下层砼振捣密实后进行。

砼浇筑按正常操作规程办理外，还应注意以下事项：

1）、强力振捣，尽量采用底、侧模联合振捣工艺；

2）、注意检查预埋件、端头、波纹管的位置；

3）、振动棒尽不触击制孔器、钢筋、模板；

4）、必要时端头部位采用小骨料混凝土浇筑；

5）、控制砼拌和到浇筑时间。

浇筑过程中进行标高复测工作，根据实际情况进行调整。

（2）挂篮的设计与拼装

挂篮要满足梁段设计的要求，即满足梁体结松构，形体质量及设计对挂篮抽量的要求；

满足施工安全、高质量、低成本，短期和操作简便的要求，

贝雷桁架组拼的挂篮桁架比型钢加工制作的挂篮成形快，设备利用率高，成本低。

挂篮的主要构造由以下组成：

主纵桁架是挂篮悬臂承重结构，由贝雷桁架组拼加工而成；

行走系统包括支腿和滑道及拖移收紧设备组成；

底篮直接承受悬浇梁段的施工重力，由下横桁梁和底横纵梁及吊杆（吊带）组成。

后锚系纺是主纵桁梁耳锚平衡装置，由锚杆、压轮、连接杆、升降千斤顶等组成。

内外模板系统：内模分内顶模和内侧模，由型钢组焊成模架；内模工作时由4根走行梁支承在内梁上，脱模时松开内吊梁，内模走行梁落在吊梁上，即可滑行前移，顶模板为组合钢模板，侧模板由钢模还有部分木模组成，以适应梁高的变化；外模由侧模板和底模组成，侧模由外吊梁悬挂，模板为型钢和钢板组焊的整体钢模板，底模由底模桁架及模板组成，通过底模桁架的前后吊带悬挂在挂篮主桁的前吊点、已浇梁段和外吊梁上，随主桁一起前移，底纵梁由型钢组焊成桁架，底横梁由工字钢焊成格构式梁。

悬吊系统：由螺旋千斤顶、小横梁、吊带及φ32精轧螺纹钢组成，用于悬持模板系统，调整模板的标高。

张拉操作平台：悬挂于主桁上，提供立模、扎筋、灌筑混凝土、张拉预应力束及移动挂篮的标高。

张拉操作平台：悬挂于主桁上，提供立模、扎筋、灌筑混凝土、张拉预应力束及移动挂篮的工作面。

这种挂篮结构简单，受力明确。挂篮前端及中部作业面开阔，可以从挂篮中部运送混凝土，便于箱梁腹板、底板钢筋安装制作；设有走行梁，移动方便，外模、底模可一次拆降，便于整体移动；取消了平衡重，利用竖向预应力筋锚固只需桁架，挂篮沿滑道运行；挂篮所需材料为普通型钢，加工制作简单；挂篮侧模可用于0号块及合拢段施工；主桁采用销子连接，使包括主桁在内的所有杆件均能在工地加工，安装方便，受力明确；非弹性变形利用自重即能消除；挂篮模板利用螺旋千斤顶调整高度；安全可靠，确保了工程质量、人身及设备安全。

墩顶的0#块梁段或在托架上的梁板施工后，根据全桥布置、吊装状况将贝雷桁架组件送抵墩位，用吊机组合后拼成挂篮，主要工序如下：

拼装主纵桁架和支点→安装主横桁架→安装前后吊杆（吊带和带千斤顶的横梁）→主纵桁梁加锚并调整桁架和横桁梁位置→吊挠两侧底篮→试压（或拉）→调整底篮高程→安装外侧横顶模→调整模板尺寸及标高→绑扎钢筋、设置预应力管道、安装端头及堵头模板→浇筑砼。

挂篮拼装后，为了保证悬灌施工的安全，试拼后即对每套挂篮进行静载试验，对挂篮的焊接质量进行最后的鉴定；同时，针对挂篮施工时前端挠度主要是由于主桁变形引起的原因，试验时测出力与位移关系，作为施工时调整底模板标高的依据。

完成一个梁段后，挂篮需前移以灌筑下一个梁段，移位顺序如下：

a、将刚灌好的梁段顶面找平，然后铺设走轨及直行轨道；

b、放松底模架的前后吊杆和吊，将底模架后横梁用10t倒链悬挂在外模走行梁上；

c、拆除后吊带与底模架的联结；

d、解除桁架后端长锚固螺栓；

e、在轨道顶面安装10t倒链，并标好前支座应到的位置；

f、用倒链牵引已涂抹黄油的前支座，使桁架、底模、外模一起向前移动。（必要时采取二次移动，即桁架前移固定再移挂篮的方法。

本桥挂篮施工的内、外侧模板拟采用悬吊式模板，外模用Φ32mm的精轧螺纹粗钢筋悬吊在挂篮的横梁上，内模悬吊在内吊梁上。

顶板内模：根据箱梁内腔顶部形状用14号槽钢制成的拱形骨架，同节点板架件和杆件拼装成框架，用两根托架连接起来，框架顶面安槽钢，其上铺设组合钢模板，并联结成内模整体。内模面板用组合钢模，转角处用木模填嵌。内模竖带采用14号槽钢制成，竖带高度通过节点板调整。

外侧模：外侧模由腹板模和翼板模两部分组成。因箱梁两侧的截面形状保持不变，所以用14号、16号槽钢制成两边相互对称的固定三角骨架，三角骨架的水平杆采用16号槽钢，其向外伸出部分作横向预应力张拉工作平台使用。外侧模的垂直骨架用14号槽钢制成，每根由三节组成，能根据箱梁高度的变化调整其长度，左、右外侧模同样分别用四片框架平行连接而成，其面板、转角模的处理，悬吊方式及吊杆安装调整等均与顶板内模相同。

模板自重小：底模直接安装在底篮上，能利用挂篮的前后吊带调整箱梁高度和底板的倾斜度；根据箱梁施工要求，内侧模和外侧模能同时就位并拼装，一次装妥；箱梁腹板宽度的变化可以由内模骨架两侧的螺杆调节；这种模板的刚度大，变形小。

支立各梁段的模板时，必须严格控制箱梁各部位的尺寸，施工误差不以超出规范的允许范围。

当箱梁砼强度达到拆模强度时方可开始拆模，注意轻敲轻打，防止碰损边棱和引起砼开裂。

（三）1号（1’号）－7号(7’号)梁段悬臂浇筑

挂篮安装调试完毕,按设计施工标高+挂篮挠度变形值确定模板标高,绑扎底板及腹板钢筋及安设预应力管道,拖出(组装)内模并校正绑扎顶板钢筋及安设顶板预应力管道。

复测挂篮中线和标高、检查模板各种加固拉杆情况是否完好。

在前底模梁腹板正中焊接2个钢筋头作为观测点，用来观测浇筑混凝土前后挂篮前吊点下沉量减0号节段梁端下沉量，则可求出挂篮自身变形量h，同时在梁端顶部左右腹板正上方各焊接1根短钢筋头顶端打磨光滑，作为观测点。浇筑混凝土前测量观测点标高。

同时对称浇筑1、1’号梁段混凝土，砼由有自动计量系统的拌合站集中拌合，砼输送车运送，高压砼输送泵泵送，插入式震动器和平板震动器震捣。砼浇注作业结束后精确测量前底横梁观测点，测量0号0’号节段梁端下沉量，安排专人清孔，抽拔出波纹管内的内衬塑料管，拆除梁端封头模板浇筑混凝土24h，将端部凿毛，清除预留连接筋上的混凝土浮浆，并调直钢筋。浇筑完混凝土后及时养生，顶面覆盖土工布，洒水养生，必要时采取保暖措施，箱体内直接洒水养护，洒水养生时间不能少于7天，一定要保持砼表面的湿润；同时进行穿纵向束，张拉准备工作。

每对梁段都要一次浇注完成，要从梁段的前端向后端分层浇注，避免因挂篮的弹性变形使新老砼在结合面处开裂。“T”构两边的梁段浇注应保持对称平衡施工，两边的不对称重量不准大于一个梁段底板砼的重量。挂篮的前移、拆除等也必须保持对称同步。

当1号（1’）号梁段混凝土达到设计张拉强度，两端同时同步对称张拉纵向预应力T束和WC束，张拉吨位和张拉顺序按设计给出的张拉工艺进行，张拉后及时压浆。张拉前后精确测量梁端顶板观测点标高，纵向束张拉后，立即进行横向束的张拉压浆工作。

为了保证纵向预应力束张拉力的准确，所用的张拉千斤顶和高压油要先标定，并定期复检；张拉采取张拉力和伸长量双控，当钢束张拉到设计吨位时，伸长量控制在规范允许范围±6%内。

竖向预应力筋张拉时，由于挂篮是利用竖向预应力筋束锚固滑道的，竖向预应力筋张拉必须等到挂篮前移拆除滑道后才能张拉（合拢段及相邻节段竖向筋张拉须等到挂篮拆除或移开后张拉）。竖向筋张拉一般在挂篮前移后进行。

纵向束压入的水泥浆达到终凝后，即可前移挂篮，挂篮移动前后，精确测量1号（1’号）节段梁顶观测点标高，算出挂篮移动引起梁端位移△h14。

预应力钢束张拉完毕以后，严禁敲击锚头和钢束。钢绞线和粗钢筋多余的长度应用切割机切除。钢束的锚头在浇注下一梁段前应清理干净，清除水泥碴和油污。

悬臂浇筑箱梁施工的施工控制

箱梁梁段采用悬臂法施工，施工控制是十分重要的。各跨砼悬臂注完成合拢时，要求悬臂相对竖向变形差不得大于15mm，轴线偏差不得大于10mm。因此，必须在每段箱梁施工时严加控制，最后才有可能满足上述的要求。为保证大桥的中线、高程准确无误，尽量减小对结构受力状态的不利因素发生，顺利合拢，必须制定周密的测量方案进行控制。

线形控制测量的主要内容是及时准确地定出箱梁顶面中心线、底面及纵、横向位置，将其与设计值进行比较，找出其偏差值，然后对偏差值进行分析研究，找出修正值，用于指导下一梁段施工。

悬灌施工时梁体线变化是一个不可逆的过程，若测控不及时，不准确，数据丢失，将无法通过二次施工或测量予以补数。因此，在梁体施工前就要认真研究包括测量方法、时间、布点、量测点位置、测量次数和精度要求等内容的实施方案。

通常水准高程有两种方法供选择：第一种方法是将仪器置于梁上，以0号段上所设的水准点为准进行测量。第二种方法是将水准点置于地面上，以地面上的水准点为准进行测量。届时我们将根据实际情况合理选用测量方法。

2）梁部悬浇施工测量方案的实施

箱梁悬灌的各节段立模标高按下式确定：

fi－本施工段及以后浇筑的各段对该点挠度影响值，该值由设计图纸提供，实测后进行修正。

fi预－本施工段顶板纵向预应力束张拉后对该点的影响值，由设计图纸提代，但须实测后进行修正；

fi篮－挂篮弹性变形对该浇筑段的影响值，由挂篮结构和构造决定；

fx－由混凝土的徐变、收缩、温度、二期恒载、活载等影响产生的挠度计算值，其中徐变、收缩值可按1个月内完成的节段考虑。如1个月浇筑4个节段，则其值分别按前4段的理论计算值的0.25、0.10、.0.07、0.05计算，此值在昼夜平均气温为15℃以上时明显编小，要根据实测进行修正。

施工工艺引起挂篮不均匀沉降的预防对策；

以上公式中的几个变量，可以根据理论分析及实测数据所得的修正系数加以确定，基本上能满足规范要求。但悬浇施工还有挂篮的后锚和前支点的变形引起的沉降量，由于施工操作的差异会有较大的变化，而且此操作具有较大的离散性。对此，采取枕木的铺设、前支点的支垫由专人负责的方法，尽量减少人为的偶然性误差；挂篮的后锚是用8根Φ25精轧螺纹钢锚固来完成的，锚固的松紧程度将直接影响这一阶段的变形量。为保证锚固的松紧程度一致，减少由于锚固的松紧不一致而引起的不均匀沉降量，施工时严格控制每根锚固螺纹钢的初张拉力。从而把上述2项工作可能引起的变形控制在3mm之内。

通过上述分析，控制线形因素很多，既要求理论上要有精确的预留数值，又要根据实际测量不断总结分析得出切合实际的修正系数，随时对浇筑梁段立模标高进行调整。

3）测点布置、测量时间的确定

测点在每一梁段上的布置

每天同一时间内对各点进行观测，把所有数据汇总分析，确定各个工序、各种原因引起标高变化的修正系数。然后技术人员会签立模通知单，用于指导下一梁段立模标高。

导线控制工作由经验的专职测量工程师完成，并配备先进的精密测量仪器。设专人整理测量数据，进行汇总和分析，及时上报项目部。对出现的各种问题及时找出原因，提出相应技术措施加以解决。

为保证箱梁轴线、高程的施工精度，及时准确地控制和调整施工中发生的偏差值，测量工作必须有一套严格的程序作为保证。

测量控制程序如下图所示。

箱梁悬浇高程控制程序图

高程控制以Ⅱ等水准高程控制测量标准为控制网，箱梁悬浇以Ⅲ等水准高程精度控制联测，选用高精度水准仪，其偶然误差不大小2mm/km。

竖向钢筋在浇砼时预埋在梁体内，用波纹管使其与砼隔离，预埋时应注意：

严格控制钢筋顶面标高，以免给桥面铺装造成困难。

高强度钢筋严禁电焊固定。经工地试验，电焊使其强度降低，因此竖向钢筋下端固定时，决不能将竖向筋焊接在底板钢筋网上。

0→10%δk（伸长量计算起点）→1.00δk→超张拉1.05δk（持荷二分钟）→锚固→回零卸顶

（四）边跨直线梁段施工

边跨拟采用支架上现浇的方法施工，9.95m长梁段一次连续浇注完成。

由于现浇梁段距地面不高，采用φ60cm钢管支架或门式支架搭设托架。我们将做出详细的设计，经监理工程师批准后实施。支架要先进行预压以确保安全和消除弹性变形，并按实测的弹性变形和施工控制要求确定底模标高和预拱度。

模板与下面膺架之间设置木楔，以便于合拢后模板与支架的拆卸，木楔必须打紧，防止松动滑移。

梁段的浇注方法也与墩顶上现浇0#块梁段的方法相同，只是边跨浇梁段在支底模之前，要按设计要求安装好永久支座，其它施工方法就没有什么特别的地方了。

（五）合拢段施工，全桥体系转换

本桥为四跨连续梁，有四个合拢段，根据设计要求合拢顺序是：先合拢两个中跨，后合拢边跨。

浇筑合拢段混凝土是连续梁体系转换的关键，若施工顺序考虑不完善，容易造成混凝土开裂，严重影响工程质量。因为当合拢段的混凝土浇筑以后到预应力钢束的张拉，需要有一段混凝土待强时间，在这段时间里，由于温度变化所造成的温差影响，在梁内会产生数以百吨计的轴向力。同时新浇混凝土的早期收缩，两侧T构箱梁的收缩和徐变及连续箱梁结构的变化等，将在结构中产生变形和内力，所以在浇筑合拢时，需要在箱梁上增加一些临时刚构件措施和张拉一部分临时预应力钢束（张拉吨位低于设计吨位），以低抗这些附加的变形和内力，使混凝土不产生裂缝，从而保证工程质量。

1）在合拢段两侧箱梁上设置好临时连接的预埋件。

2）两侧箱梁的底板和悬梁臂上预埋好浇筑合拢段底篮的吊带孔。

3）将挂篮的底篮从挂篮横梁上撤下来，悬挂到合拢段两侧箱梁的底板和悬臂板上，箱梁的悬吊内模板悬挂到搁置于合拢段两侧箱梁的横梁上，横梁系用型钢制成。

在合拢段两侧箱梁悬臂端吊挂装水的水箱，两个水箱的容水重量应等于合拢段所浇砼重量。

4）观测合拢段两侧箱梁悬臂端的中线和标高，轴向偏差不能大于1cm，其高差不得超过±1.5cm，如若超过，必须预以调整。其办法一方面是在施工过程中不断的进行调整（即根据已完成梁段的实际高程来调整待浇梁段的高程），另一方面是利用挂篮的移位进行调整。因为“T”构两侧箱梁悬臂端的高程由于在施工中进行了严格的控制和调整，一般情况下不会相差很大，因而利用挂篮移位而引起箱梁悬臂的竖向弹性变形，来调整合拢段两侧箱梁的高差是完全可行的。

5）安装、调整合拢段模板的位置和高程，调整模板高程时宜在温度较低的情况下进行。模板的外形尺寸必须准确，使合拢后的箱梁外形曲线圆顺，轮廓清晰。

6）安装非预应力钢筋和合拢段纵向波纹管道。考虑合拢后比合拢前穿束更为困难，所以可以将纵向预应力钢束在合拢前穿入管道内，同时安装好横向预应力管道和横向预应力钢束，并安装好竖向预应力钢筋。

7）在合拢段两侧箱梁间设置能传递结构内力的临时连接构件，临时连接构件的作用是在合拢段混凝土未达到设计强度之前，帮助承受拉、压应力，避免混凝土拉裂或压坏。临时连接构件的断面按所承担力的大小而定，本桥跨和中跨合拢段的劲性骨架，我们设计采用4根2×40b号槽钢的水平杆和4根2×20号槽钢斜杆组成，位置设在箱梁的腹板上。构件宜在一天中气温最低时进行焊接，并将构件两端的钢板先用千斤顶进行预压，以减少构件自身的塑性变形，临时连接构件在合拢段混凝土强度达到80%并张拉一部分预应力束后及时解除。

8）张拉临时顶板纵向预应力钢束，张拉临时钢束的作用是对结构内部加强，将两侧箱梁连成整体，与上述临时连接构件一起共同承受箱梁结构内力。

9）浇筑合拢段混凝土。对浇筑合拢段混凝土的要求，首先要实现低温合拢，合拢时间最好选在温度变化较小的日期，合拢温度必须控制在20℃以下。混凝土浇筑应选在一天中气温最低的时间（一般在凌晨二点钟左右进行）争取在2小时以内浇注完成。目的是使混凝土浇筑后达到一定强度之前处于升温受压条件下，避免混凝土有较大收缩。养生过程中应尽量减小小箱梁悬臂的日照温差，可以对悬臂用草帘子加以覆盖，注意对其保温保湿，以免砼开裂。混凝土要严格控制水灰比，加强养护，以减少收缩和温差影响。在混凝土浇筑过程中，要边浇砼边等量放水，把合拢段两端竖向变形差控制在±2mm以内，这样就要求模板和技撑牢固，在浇筑过程中要均匀下料和震捣，并用精密水准仪进行观测，以便发现问题随时处理。

10）张拉连续预应力钢束。待混凝土强度达80%后SJ／T 11521.3-2015 数字电视接收设备交互式平台 第3部分：系统测试规范.pdf，即可按设计程序张拉一部分连续钢束，张拉顺序为先拉纵向底板束和横、竖向预应力筋。张拉时要左右对称进行，先张拉梁中心线附近的钢束，防止横向产生无穷大变形，先长束，后短束，并将原来临时和拉的钢束补拉至设计吨位。

11）继续张拉完连续预应力钢束，张拉完毕后进行灌浆、封锚。接着进行两个边跨合拢段的混凝土浇筑、预应力张拉和灌浆、封锚工作。

至此，连续梁的体系转换即告完成。

体系转换是连续梁施工的一项极为重要的工序，关系到全桥的工程质量，在体系转换过程中，工作量大而又相互影响，因此在施工中要做到工作细，要求严，用科学态度对待每一项工作。施工中应该注意做到以下几点：

a、温度变化对箱梁的变形影响极为明显，因此在进行体系转换时，要选择气温变化较小的良好自然条件。同时还要采取一些减少温差的措施，尽量减小箱梁的变形。

b、为了保持箱梁的变形协调，在进行合拢段施工和体系转换过程中，不得在箱梁上任意加载，这里主要是指在箱梁上任意堆放筑材料和施工机具、设备等，要保持T构的荷载平衡，以免引起附加内力和变形。

c、合拢段设置劲性骨架和张拉临时预应力钢束，是保证合拢段混凝土不被拉裂和压坏的根本措施，对大跨径连续梁尤为重要，因为大跨径连续梁合拢时产生的轴力和温差影响产生的附加力很大，在混凝土未达成充分的强度前，是不能抵抗这些内力的，必须依靠临时连接构造和张拉临时预应力钢束来承担。

d、中跨合拢段合拢前后箱梁的变形值应符合设计要求，严格控制在容许范围之内，否则对边跨合拢段乃至全桥产生不利影响，所以要求各跨在施工过程中出现的问题力争在各跨内设法予以解决，不将问题遗留到合拢时再解决。

e、预应力施工要按设计要求的程序进行JT／T 1180.12-2018标准下载，要保证质量。因为预应力准确与否直接关系到箱梁的变形和内力，施工程序不当，不但会引起应力大小的改变，而且还引起应力性质改变。