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3.4支架施工质量要求及检查验收要求 4

3.4.1质量要求 4

政务中心桩施工组织设计.doc3.4.2检查验收要求 6

3.5支架搭设技术要求 7

3.5.1碗扣式钢管支架主要构、配件的材料、制作要求 7

3.5.2碗扣式钢管满堂支架的构造应符合下列要求 9

3.5.3支架搭设要求 10

3.6支架受力验算 11

3.6.1荷载计算 11

3.6.2结构验算 14

3.7.1支架预压目的 32

3.7.2支架预压方法 32

3.7.3支架调整 34

3.8确保均衡浇筑混凝土 34

3.9支架卸落及拆除 35

3.10支架拆除的安全技术措施 35

4．支架搭设施工安全技术要求 37

4.1支架搭设质量保证措施 37

4.2安全保证体系 37

4.3一般安全要求 38

4.4安全技术要求 43

4.4.1构架结构 43

4.5.1搭设和拆除作业中的安全防护 44

4.5.2作业面的安全防护 44

5.雨季施工措施 45

5.1掌握好天气资料 46

5.2搞好现场调查 46

5.3成立组织机构 46

5.4施工合理安排 46

5.5施工时采取必要措施 46

6.夜间施工措施 46

6.2安全技术保证措施 47

6.3夜间施工的环境保护措施 48

7.支架施工应急预案 48

7.1接警与通知 48

7.2指挥与控制 48

7.4警戒与治安 49

7.5人群疏散与安置 49

支架与墩柱连接固定示意图 50

(1)、昆明市轨道交通3号线东标段虹桥村站至东部客运站土建工程项目招标文件及施工图纸。

(2)、市政工程颁布的现行技术规范、规程、标准及国家相关部委颁布的各项规定。

(8)、《路桥施工计算手册》(人民交通出版社，2001.5)

(9)、我单位在类似工程施工中所积累的经验和取得的成果。

简支箱梁为单箱单室型断面，一般跨径为25m、30m、32m。梁高为1.8m，箱梁面板厚度为25cm，底板厚度跨中25cm，端部为50cm，箱梁腹板采用斜腹板，斜率为3：1，腹板厚度30～60cm。

32+48+32m现浇混凝土连续箱梁梁体为变高度，端横梁高度为1.8m，中横梁高度为3.0m。梁底上、下缘曲线为圆曲线，下缘R下=202.267m，上缘R上=278.167m。顶板宽10m，梁体为单箱单室型断面，箱梁面板厚度为27cm～50cm，底板厚度跨中27cm～90cm，箱梁腹板采用斜腹板，斜率为3：1，腹板厚度35～85cm。

箱梁采用在落地支架上就地现浇的施工方法，采用碗扣式满堂红支架。此方案适用于本段范围内所有箱梁支架施工。

根据不同地质采取不同的处理方法，一般地基位于原苗圃区域,原土质较差，为达到施工需要故进行换填处理（土加石换填，深度约1.5m）。如遇泥浆池位置，先用挖掘机将有机土及泥浆挖除外运，泥浆池位置用碎石回填并压实。搭设支架前地基处理方法为：首先将原回填表层进行整平，然后采用YZ25吨振动压路机进行碾压，碾压后作动力触探实验，要求承载力不小于190Kpa，在整平时应使其顶面高度高出地面15cm以方便排水，整个过程中用振动压路机进行分层辗压，分层检测。碾压分层厚度不得大于30cm，然后在表层采用20cm碎石找平，最后在面层浇筑一层15cm厚C15混凝土，做2%的横向坡排水。地基处理的横向宽度每侧比支架搭设边线宽出1m。

为避免地基受水浸泡，在两侧开挖40×30cm的排水沟，排水沟分段开挖形成纵向坡度，沟内壁用砂浆抹实防止雨水侵入，水沿坡排出基础范围。

组装顺序：立杆底座→立杆→横杆→斜杆→接头紧锁→脚手板→上层立杆→立杆连接销→横杆→剪力撑及加固。

组装时，要求至少二层向同一方向，或由中间向两边推进，不得从两边向中间合拢组装。

支架组装以5人为一小组，其中二人递料，一人传料，另外二人共同配合组装

用于剪刀撑，水平及横向支撑，根据实际情况可增加。

用于底托、顶托及底板下铺设

基础处理完成后，横铺10cmX10cm的方木，用砂浆座实。简支梁支架搭设间距、步距如下：根据简支梁梁体截面，按照不同的承重，将梁体分成两部分处理：即梁端5m部分和跨中部分。梁端5m部分腹板下立杆纵向间距60cm、横向间距60cm，横杆步距120cm，翼板及底板（除腹板外）处立杆纵向间距60cm、横向间距90cm，横杆步距120cm。梁端5m部分在计算时取腹板下最不利位置60X60X120计算；跨中部分腹板下立杆纵向间距90cm、横向间距60cm，横杆步距120cm，翼板及底板（除腹板外）处立杆纵向间距90cm、横向间距90cm，横杆步距120cm。跨中部分在计算时取腹板下最不利位置，并按90X90X120计算。

连续梁架搭设间距、步距如下：根据梁体截面，按照不同的承重，将梁体分成两部分处理：即中横梁两侧23m梁体截面变化部分和端横梁及跨中梁体截面不变部分。中横梁两侧23m梁体截面变化部分腹板下立杆纵向间距90cm、横向间距30cm，横杆步距120cm，翼板及底板（除腹板外）处立杆纵向间距90cm、横向间距90cm，横杆步距120cm。中横梁两侧23m梁体截面变化部分在计算时取腹板下最不利位置30X90X120计算；端横梁及跨中梁体截面不变部分腹板下立杆纵向间距90cm、横向间距60cm，横杆步距120cm，翼板及底板（除腹板外）处立杆纵向间距90cm、横向间距90cm，横杆步距120cm。跨中部分在计算时取腹板下最不利位置，并按90X90X120计算。

碗扣架顶托上顺桥向采用10×15cm方木作为纵向分配梁，箱梁底模底面横桥向采用10×10cm方木，方木板上放置预制钢模板（5mm厚钢板后焊接支撑肋）作为箱梁底板。

3.4支架施工质量要求及检查验收要求

竖向剪刀撑纵、横向每隔四排（3.6米）设置一道，支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，同时确保腹板下有一道，并与每根立杆用扣件连接紧密。其搭接长度不小于100cm（至少用三个扣件连接），与地面夹角保持45～60度之间，剪刀撑要与地面接触密实。

（2）、支架搭设、加固注意事项

①支架搭设之前预先检查碗扣杆件，不得使用挖瘪、弯曲、腐蚀等以及有损伤和明显缺陷的构件；顶托和底托在支撑处必须用三角撑进行加固（每个顶托和底托至少有3个三角撑）。

②碗扣支架搭设前，先按测量放线及支架搭设形式布置好碗扣底托，然后搭拼碗扣支架。第一层拼好之后，必须由现场技术人员抄平检查平整度，如高差较大，必须用底托或方木调平。拼立杆时必须用吊线锤检查其垂直度，防止立杆偏心受力。接头部位必须用碗扣连接牢固。支架搭拼时应挂线调平和控制好线型。

③顶托和底托外露部分最大不能超过25㎝，立杆自由端超过50㎝长的杆件要在顶托和底托部位增加水平钢管锁定，钢管与立杆相交处用扣件连接；底托与硬化地面之间要密贴，达到面受力，严禁形成点受力。方木接头不能有较大空隙，且不能悬空，上下方木间用木楔塞紧，且用钉子钉牢。顶托和底托必须垂直，且与立杆保持成一直线，防止偏心受力。

④碗扣支架搭拼完之后，用扣件式钢管在立杆上沿纵、横向每隔四排设置一道剪刀撑，剪刀撑设置时从顶到底要连续，要求布置在立杆两侧。

（3）支架与墩柱形成整体

为增加碗扣支架的整体稳定性，在墩柱四周支架立杆锁定水平钢管，并用顶托四周顶住墩柱，水平方向每根钢管锁定至少3根立杆，钢管竖向间距按支架步距1.2米，水平间距为支架立杆间距。（见附图）

支架搭设完毕，模板安装好后，应在翼板边缘及梁体端头设置防护栏杆，防护栏杆高1.2米，立杆锁于钢模板起吊杠方钢上，立杆上设置两道横向钢管，然后用密目安全网进行围敝，防止人员坠落及坠物伤人。

临时斜道为之字形搭设，依附于墩柱搭设（斜道立杆与墩柱用钢管扣件按步距紧箍），斜道宽度为1m,每个坡道下用钢管作为横向支撑杆，采用厚度5cm新木板作为脚手板，以5cm*5cm木条每隔30cm钉制而成，钉制必须牢固，可用10号钢筋进行锚固。坡度不大于1：3,转角处应设置平台。斜道进出口应搭设护头棚，整个斜道用密目安全网进行围敝，以防外物坠落其中，伤及人员。

3.4.2检查验收要求

（1）构配件证明资料及重点检查部位质量

主要构配件应有产品标识及产品质量合格证；钢管、零件、铸件等材质、产品性能检验报告；钢管壁厚、焊接质量、外观质量；可调底座和可调托材质及丝杆直径、与螺母配合间隙等。

保证架体几何不变性的杆件设置情况；基础的沉降，立杆底座下方木与基础面的连接情况；上碗扣锁紧情况，各个连接点、扣接点扣件拧紧程度。

（3）搭设质量的情况检查

首段高度达到6m时，应进行检查与验收；遇6级及以上大风、大雨、大雪后施工前检查；停工超过一个月恢复使用前应检查验收。

（4）验收应具备的技术文件

验收应具备的技术文件有专项施工方案、安全技术交底、支架构配件使用前的复检合格记录、搭设施工记录和质量安全检查记录。

（5）浇筑混凝土过程检查

在砼浇筑和张拉过程中，对支撑体系进行全过程监测和专人检查。

3.5支架搭设技术要求

现浇箱梁支架采用碗扣式构件搭设满堂支架。支架顶部设置顶托，顶托上安设顺桥向方木，顺桥向方木上布置横桥向方木，横桥向方木上铺设箱梁底模板（钢板）。支架纵横向设置剪刀撑，以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。剪刀撑、横向斜撑与立杆、纵向和横向水平杆、箍柱钢管等等同步搭设。

3.5.1碗扣式钢管支架主要构、配件的材料、制作要求

碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3091）中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）的规定。

碗扣架用钢管规格为Φ48×3.5mm，根据目前实际情况，在计算过程中按Φ47×3.0mm取值计算。

采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合GB700标准中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于6mm。

立杆连接外套管壁厚不得小于3.5mm，内径不大于50mm，外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。

立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施，实际施工中在立杆顶焊有钢筋卡件。

立杆与立杆连接的连接孔处应能插入Φ12mm连接销。

在碗扣节点上同时安装1—4个横杆，上碗扣均应能锁紧。

①钢管必须无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；

②铸造件表面必须应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。

③冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；

④各焊缝必须饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；

⑤构配件防锈漆涂层均匀、牢固。

立杆上必须设有接长用套管及连接销孔。

3.5.2碗扣式钢管满堂支架的构造应符合下列要求

严格按照设计尺寸搭设支架，并根据支撑高度选择组配立杆、可调托撑及可调底座。立杆间距和横杆步距不得大于设计要求，并设置纵、横扫地杆。

支架拐角为直角时，必须采用横杆直接组架；拐角为非直角时，可采用钢管扣件组架。

对进入现场的碗扣式钢管构配件，使用前对其质量进行复检。

确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差满足《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》的要求。

支架架要排列整齐和顺直，并要及时设好纵横水平拉杆、剪刀撑等。缆风绳处的脚手架采用普通钢管连接通长，并于碗扣式杆件立杆进行扣件连接牢固。缆风绳处间距每跨布置对称布置2道。

为保证支架整体稳定及安全，要按支架设计要点，在荷载集中处加密支架支撑。

3.5.3支架搭设要求

按施工方案弹线定位，放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序逐层进行,每次上升高度不大于3m。底座和垫板应准确地放置在定位线上；底座的轴心线应与地面垂直。底层水平框架的纵向直线度应≤L/200；横杆间水平度应≤L/400。

模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座或可调托撑调整底模标高，但支架顶托和底座的丝杆外露长度不得大于20cm。

支架的搭设要分阶段进行，第一阶段的撂底高度一般为6m，搭设后必须经检查验收后方可正式投入使用。

支架拼装时要求随时检查横杆水平和立杆垂直度外，随时注意水平框的直角度，不致使支撑架偏扭。保证支架全高的垂直度应小于L/500。

支架拼装每3层检查每根立杆底座下是否浮动，否则应旋紧可调座或用薄铁片垫实，在支架拼装头3层，每层用水平仪、线坠随时检查立杆的垂直度及每层横杆的水平，随时检查随时调整。

支撑架搭设到顶时，要组织技术、安全、施工人员对整个架体结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。

浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

对荷载进行计算及对其支架体系进行检算：

根据本桥箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：

Ⅰ、q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。

Ⅱ、q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa。

Ⅲ、q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。

Ⅳ、q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。

Ⅴ、q5——新浇混凝土对侧模的压力。

Ⅵ、q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。

Ⅶ、q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：

立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步距

支架自重q7的计算值(kPa)

90cm×90cm×120cm

60cm×60cm×120cm

60cm×90cm×120cm

30cm×90cm×120cm

Ⅰ、箱梁自重——q1计算

我们取跨中截面、梁端5米截面等两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。

A、跨中截面处q1计算

q1＝
=
＝2600×10×1.8×0.30÷（0.433+0.30）÷1000

注：B—腹板宽，取0.733m，将腹板全部重量到底宽范围内计算偏于安全。

B、梁端5米截面处q1计算

q1＝
=
＝2600×10×1.8×0.6÷（0.6+0.433）÷1000

注：B—腹板底宽，取1.033m，将腹板全部重量作用到底宽范围内计算偏于安全。

Ⅱ、新浇混凝土对侧模的压力——q5计算

因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力

K为外加剂修正系数，取掺缓凝外加剂K=1.2

（1）碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算

碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。

本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算（碗扣架用钢管规格为φ48×3.5mm，实际计算中壁厚取φ47×3mm）。

碗扣式钢管支架体系采用90×90×120cm的布置结构，如下图2.1－1。

根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝30kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗扣式构件设计荷载）。

立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4ΣNQK（组合风荷载时）

NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；

NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力

ΣNQK—施工荷载标准值；

于是，有：NG1K=0.9×0.9×q1=0.9×0.9×19.2=15.55KN

NG2K=0.9×0.9×q2=0.9×0.9×1.0=0.81KN

ΣNQK=0.9×0.9×(q3+q4+q7)=0.81×(1.0+2.0+1.84)=3.92KN

则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4ΣNQK=1.2×（15.55+0.81）+0.9×1.4×3.92=24.3KN＜［N］＝30KN，强度满足要求。

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/m㎡参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—支架立杆的截面积A＝414m㎡(取φ47mm×3mm钢管的截面积)。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。

截面的回转半径i=1/4(D2+d2)1/2=15.5mm

L—水平步距，L＝1.2m。

MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10

WK=0.7uz×us×w0

uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=0.74

us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.3.1第36项得：us=0.9

w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4w0=0.3KN/㎡

故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×0.74×0.9×0.3=0.14KN/㎡

La—立杆纵距0.9m；

h—立杆步距1.2m,

MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.85×1.4×0.14×0.9×1.22÷10=0.022

则，N/ΦA+MW/W＝24.3×103/（0.758×414）+0.022×106/（4.29×103）＝82.56N/m㎡≤f＝205N/m㎡

计算结果说明支架是安全稳定的。

有：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×27.2=9.8KN

NG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN

ΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+2.94)=2.138KN

故：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4ΣNQK=1.2×（9.8+0.36）+0.9×1.4×2.138=14.74KN＜［N］＝30KN，强度满足要求。

N/ΦA+MW/W＝14.74×103/（0.758×414）+0.015×106/（4.29×103）＝50.47N/m㎡≤f＝205N/m㎡

计算结果说明支架是安全稳定的。

Ⅰ、箱梁自重——q1计算

我们取中横梁两侧23m梁体截面变化部分和端横梁及跨中梁体截面不变部分等两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。

A、中横梁两侧23m梁体截面变化部分q1计算

q1＝
=
＝2600×10×3×0.85÷（0.833+0.85）÷1000

注：B—腹板宽，取1.6833m，将腹板全部重量到底宽范围内计算偏于安全。

B、端横梁及跨中梁体截面不变部分q1计算

q1＝
=
＝2600×10×1.8×0.35÷（0.35+0.433）÷1000

注：B—腹板底宽，取0.783m，将腹板全部重量作用到底宽范围内计算偏于安全。

Ⅱ、新浇混凝土对侧模的压力——q5计算

因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力

K为外加剂修正系数，取掺缓凝外加剂K=1.2

①、碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算

Ⅰ、中横梁两侧23m梁体截面变化部分

碗扣式钢管支架体系采用30×90×120cm的布置结构

立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4ΣNQK（组合风荷载时）

于是，有：NG1K=0.3×0.9×q1=0.3×0.9×19.2=10.64KN

NG2K=0.3×0.9×q2=0.9×0.9×1.0=0.27KN

京福高速公路福建南平段一期公路土建项目第某合同段投标书施工组织设计建议书ΣNQK=0.3×0.9×(q3+q4+q7)=0.27×(1.0+2.0+4.84)=2.12KN

则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4ΣNQK=1.2×（10.64+0.27）+0.9×1.4×2.12=15.7KN＜［N］＝30KN，强度满足要求。

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤f

则，N/ΦA+MW/W＝15.7×103/（0.758×414）+0.022×106/（4.29×103）＝55.16N/m㎡≤f＝205N/m㎡

计算结果说明支架是安全稳定的。

Ⅱ、端横梁及跨中梁体截面不变部分

一图一算之园林绿化工程造价有：NG1K=0.9×0.9×q1=0.9×0.9×20.9=16.93KN

NG2K=0.9×0.9×q2=0.9×0.9×1.0=0.81KN

ΣNQK=0.9×0.9×(q3+q4+q7)=0.81×(1.0+2.0+2.62)=4.55KN