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1．2工程概况卸料平台施工方案 2

三、平台搭设位置及安装程序 3

DB44／T 1883-2016 木复合门.pdf3.1平台体系选用与性能 3

4.1卸料钢平台的设计 3

4.3卸料钢平台的安装 4

4.4卸料钢平台的设置要求 5

6.1.1荷载计算 6

6.1.2受力计算 7

6.1.3抗弯强度计算 8

6.1.4稳定性计算 8

6.2.1荷载计算 9

6.2.2受力计算 10

6.2.3抗弯强度计算 12

6.2.4稳定性计算 13

6.3钢丝绳强度计算 13

6.3.1钢丝绳内力计算 13

6.3.2钢丝绳容许拉力计算 13

6.4钢丝绳吊环强度计算 14

6.4.1吊环的受力计算 14

6.4.2吊环强度计算 14

6.5钢筋吊环焊缝强度计算 15

6.5.1焊缝宽度计算 15

6.5.2焊缝长度计 15

6.6固定端定位销计算 15

七悬挑卸料平台示意图 16

建设单位：************************

设计单位：*******************************

监理单位：*******************************

1．2工程概况卸料平台施工方案

A、本工程为******************楼。

B、总建筑面积******平方米，防火分区及各功能设计详见地上建筑施工平面图。

D、建筑结构形式为钢筋混凝土剪力墙结构，设计合理使用年限为50年，抗震设计烈度为8度，抗震等级为一级。

E、耐火等级：本工程地下室及主体等级设计为一级。

F、建筑安全等级：本项目工程等级为二级。

G、防水等级：本项目工程地下室防水等级为一级，屋面防水等级为二级。

为了解决楼层内的模板架料拆模后能够及时周转使用，特编制此方案，以保证主体施工进度的要求。

1、《建筑施工高空作业安全技术规范》JGJ80—91

2、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33—2001

三、平台搭设位置及安装程序

3.1平台体系选用与性能

1）根据脚手架的搭设高度限制和卸载规定，采用悬挑式卸料钢平台可不受限制。

2）卸料钢平台适用性很强，配合塔吊使用，在钢筋混凝土剪力墙适当的地方预埋吊环，采用钢丝绳与结构栓拉牢固，易于拆卸、坚固耐用可连续周转使用。

3）本工程共五个楼，每个楼设两个卸料平台，其中一个用于墙模板及其加固件周转，一个用于梁板模板及其加固件周转。

平台吊装就位→平台与建筑物固定→钢丝绳穿吊环（或安装钢管支撑）→吊环与钢丝固定（卡环）→自检→加荷试验→验收→使用

每天使用之前均需对所有部件进行检查，确认无误，方可使用。

4.1卸料钢平台的设计

1）平台宽为2000mm，从外墙皮挑出4300mm，承重部分为外架以外2800mm范围，使用面积5.6m2。

2）平台上操作人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载值。卸料平台上的容许荷载不得超过1吨，均布荷载要求小于2.5kN/m2，

3）卸料平台主次梁槽钢采用角焊满焊连接，次梁间距不大于1500mm，上满铺竹串片脚手板。

4）用于模板及其加固件周转的卸料平台每根主梁采用Φ21.5的钢丝绳与结构拉接牢固。

6）平台与结构楼层之间的外架范围在外架上该标高处横搭内外两根水平杆，其上满铺脚手板作为通道，平台周转前拆除。

1）钢材：主次梁均为普通碳素钢，并采用E43焊条焊接，边龙骨为16#槽钢、次龙骨为16#槽钢。

2）牵引钢丝绳为：φ21.5钢丝绳端头设4道卡环，并在第3道卡环与第4道卡环之间设安全弯。

3）脚手板：平台脚手板及200mm挡脚板均采用竹串片脚手板。

4）防护拦杆：采用(48脚手架钢管搭设。

5）所用材料均应为合格产品，强度满足规定数据。

4.3卸料钢平台的安装

当梁混凝土达到70%后方可吊挂钢丝绳及固定平台。平台吊装，需待横梁支撑点电焊牢固、接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊环，上下操作。

4.4卸料钢平台的设置要求

新设计组装或加工的卸料钢平台的，在使用前应进行不低于使用施工荷载的静载试验和起吊试验，试验合格（未发现焊缝开裂、结构变形等情况）后才能投入使用。

1）周围临边三面用ф48钢管设置1.5米高护身栏，护栏立杆与主次梁焊牢。护身栏下设200mm高木挡脚板。护栏外侧用模板固定并悬挂安全标语，操作层下兜一层尼龙安全平网。

2）在钢平台显著位置标明容许载重量、管理者标牌，标志牌应可靠的固定在栏杆上。

3）钢平台内物料长、宽、高不得超过防护栏所限范围，任何物料严禁放在防护栏杆上进行吊运。材料堆放对称分散，严禁集中于一侧堆放，堆放材料应尽快吊运下楼或运至楼内，严禁材料在平台内堆放过夜。

4）钢平台使用时，应设专人对平台进行检查监督，发现钢丝绳锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复，发现问题时及时整改。

5）在使用过程中不允许拆除钢平台上的任何部件。

6）每日班前须对卸料钢平台进行检查验收合格后方可投入使用。

7）认真执行有关的吊装及钢结构焊接的有关规定，在起吊安装时，专业工长应有详细交底。

8）钢平台第一次使用前应进行荷载试验，合格后方可使用。

9）所用材料应有合格证和质保书，包括钢材、焊条、钢丝绳、绳卡、尼龙安全平网等。

10）平台安装完成后，使用前必须经过有关部门验收，验收合格后方可投入使用。

楼层的卸料平台采用槽钢焊接，挑出结构平面的长度为4.3m，平台宽度为2m。平台的主、次梁均采用16号槽钢，次梁间距1.5m。平台板采用竹串片脚手板固定在次梁上，平台的周边设置栏杆，栏杆高度为1.5m，采用直径48mm的钢管焊接，栏杆的立面上安装木板封闭。

卸料平台的主梁悬挑端采用两根钢丝绳斜拉在结构层上，两条主梁上各设两个吊环，间距1.5m，端部的钢丝绳拉在相隔两层的结构层上，端头内侧的钢丝绳拉在相隔一层的结构层上。拉设钢丝绳的吊环采用直径16的圆钢制作，平台上的焊接在主梁上，结构上的预埋在混凝土中。

（1）次梁承受的平台板自重：平台板采用竹串片脚手板制作，标准荷载取0.35KN/m2。

视每根次梁平均承担平台板的重量，根据次梁的间距为1.5m，可得到每根次梁所承受的平台板的重量为

0.35KN/m2×1.5m×2m=1.05KN，转化成均布线荷载为

Q1=1.05KN/2m=0.525KN/m

（2）堆放材料自重：卸料平台上堆放材料的自重取10KN，视每根次梁平均承担堆放材料的重量，根据次梁的间距为1.5m，可得到每根次梁所承受的材料重量为

（10KN/4.5m×2m）×1.5m×2m=3.333KN，转化成均布线荷载为

Q2=3.333KN/2m=1.667KN/m

（3）次梁自重：次梁采用[16号槽钢，其标准自重为19.752kg/m。

Q3=19.752×9.8N/m=193.57N/m=0.194KN/m

（4）施工人员自重：平台上操作的施工人员荷载取1.5KN/m2，视施工人员的自重全部由某一根次梁来承担，可得到次梁所承受的施工人员重量为

1.5KN/m2×1.5m×2m=4.5KN，

Q4=4.5KN/2m=2.25KN/m

净荷载合计：净荷载系数取1.2

（Q1+Q2+Q3）×1.2=（0.525KN/m+1.667KN/m+0.194KN/m）×1.2

活荷载合计：活荷载系数取1.4

Q4×1.4=2.25KN/m×1.4=3.15KN/m

Q=净荷载+活荷载=2.86KN/m+3.15KN/m=6.01KN/m

次梁的两端焊接在主梁上，视次梁为承受均布荷载的单跨简支梁。计算简图如下：

6.1.3抗弯强度计算

次梁采用16号槽钢，根据公式σ=Mmax/ΥXWX计算槽钢的抗弯强度。

式中ΥX—截面塑性发展系数，取1.05

WX—槽钢转动惯性模量，取116.8cm3

σ=3.005×106/(1.05×116.8×103)

=3005/(1.05×116.8)

次梁截面应力σ=24.5N/mm2＜钢材的强度设计值[fm]=205N/mm2，抗弯强度满足要求。

次梁采用16号槽钢，根据公式σ=Mmax/φbWX计算槽钢的稳定性。

式中φb—均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按下列公式计算

φb=(570tb/lh)×(235/fy)

式中t—槽钢壁厚，16号槽钢的t=8.5mm；

b—槽钢宽度，16号槽钢的b=65mm；

h—槽钢高度，16号槽钢的h=160mm；

l—槽钢长度，取l=2000mm；

φb=(570×8×65/2000×160)×(235/235)

由于φb大于0.6，应按公式φb，=1.07－0.282/φb≤1.0进行计算

φb，=1.07－0.282/0.926

最后得φb=0.765

σ=3.005×106/0.765×116.8×103

=33.63N/mm2

次梁截面应力σ=33.63N/mm2＜钢材的强度设计值[fm]=205N/mm2，稳定性满足要求。

（1）栏杆与挡板自重：栏杆与挡板的自重标准值取0.15KN/m。

Q1=0.15KN/m

（2）主梁自重：主梁采用[16号槽钢，其标准自重为19.752kg/m。

Q2=19.752×9.8N/m=193.57N/m=0.194KN/m

（3）次梁传递的荷载：次梁焊接在主梁上，次梁的荷载通过支座反力传递到主梁上，主梁在每个次梁的支座处受到集中荷载的作用。集中荷载的量值与次梁的支座反力相等，即N=6.01KN。

净荷载合计：净荷载系数取1.2

（Q1+Q2）×1.2

=（0.15KN/m+0.194KN/m）×1.2

（5）荷载组合：主梁受到均布线荷载Q和集中荷载N的共同作用，其中

均布线荷载Q=0.413KN/m

集中荷载N=6.01KN

主梁上的内侧钢丝绳作为安全储备不参与受力计算，故主梁可视作受均布线荷载和集中荷载共同作用的单跨简支梁。计算简图如下。

主梁支撑在混凝土结构上的支座反力为Fa，主梁在悬挑端受到钢丝绳拉力的竖向分力视为悬挑端的支座反力Fb

均布线荷载在支座处引起的支座反力分别为Fa1=0.929KN、Fb1=0.929KN；

集中荷载在支座处引起的支座反力分别为Fa2=6.01KN、Fb2=12.02KN；

=0.929KN+6.01KN

=0.929KN+12.02KN

均布线荷载在主梁上引起的最大弯矩为

=0.413×4.52/8

=1.0454KN·m弯矩图如下

集中荷载在主梁上引起的最大弯矩为

M2=9.015KN·m

M3=9.015KN·m弯矩图如下

滨河路西钢便桥施工方案弯矩叠加得最大弯矩值Mmax=M1+M2

=1.0454KN·m+9.015KN·m

（3）钢丝绳轴向拉力和水平分力

已知钢丝绳的竖向分力为Fb=12.949KN，钢丝绳拉在相隔两层的结构上，其水平倾角为51度，则

GB／T 38932-2020 航空器环境控制系统术语Rb=Fb/sin51

=12.949/0.777