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框剪结构建筑脚手架专项施工方案

工程名称：TT市路南区定福三期改造项目

施工单位：建设集团有限公司

1、《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；

4、《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；

GB／T 9652.2-2019 水轮机调速系统试验10、河北理工学院建筑设计研究院设计的《101#—104#楼、公寓楼工程》施工图纸；

11、我公司相关的各项管理制度；

12、我公司编制的本工程《施工组织设计》。

TT市路南区定福三期改造项目101＃、102＃、103＃、104＃及公寓楼，设计使用年限为50年，框剪结构，地下二层，地上分为：公寓楼31层，101#楼27层，102#18层、103#楼22层，104#楼18层。本工程及抗震及防裂度为8度，防火设计建筑分类为一级，建筑耐火等级为一级。建筑总高度96.0米，标准层高度3.00米。

本工程由TT军安房地产开发有限公司投资建设、XX学院建筑设计研究院设计、XX工程管理有限公司监理，由HH建设集团有限公司组织施工。

一、本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：

1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。

2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，本次施工工程的长度和高度及平面形式、结构类型，结合我司现有设备，经比较决定，地下一层至地上五层外架采用普通落地双排外脚手架；从六层（底板）以上决定采用以下1种脚手架方案：普通悬挑架。

101#楼：从六至十一层，十二层至十七层，十八层至二十二层，二十三层至二十七层。102#、104＃楼：从六层至十二层，十三层至十八层。103#楼：从六层至十一层，十二层至十七层，十八层至二十二层。公寓楼：从六层至十二层，十三层至十九层，二十层至二十五层，二十六层至三十一层。采用型钢悬挑双排外脚手架；高度不大于25m，悬挑采用16#工字钢。屋面上部采用双排落地脚手架。脚手架在塔吊、施工电梯需断开处，除断开部位增加连墙杆外，另用长钢管在不影响使用的部位将断开的两端拉接起来，保证脚手架稳固。

砌体施工采用单排内脚手架；内墙装饰采用简易活动脚手架；装饰顶棚采用满堂红钢管脚手架。

第四章脚手架的材质要求

3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪刀撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。

4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。

5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由TT市建筑安全监督管理部门发放的准用证。

6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A钢的要求。

7、型钢水平悬挑杆采用16号槽钢，斜杆采用支杆采用5.6号角钢56×3×6.0mm钢管。

8、预埋螺栓的直径为20.0mm。

第五章脚手架的搭设流程及要求

悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。

定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。

在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。

本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。

(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：里立杆距建筑物0.3m。

(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。

(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。

(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。

3、大横杆、小横杆设置

(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。

(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。

脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。

5、脚手板、脚手片的铺设要求

(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。

(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。

(3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。

(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。

(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。

(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。

(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。

(1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。

(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。

(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。

(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。

(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。

(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。

(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。

双排脚手架搭设高度为20.0米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80米；

内排架距离墙长度为0.25米；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为120米；

采用的钢管类型为Φ48×3.25；

横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；

连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件连接；

施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

本工程地处河北省TT市，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.649；

计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4层；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；

悬挑水平钢梁采用16号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.00米。

与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；

楼板混凝土标号:C30；

悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物联结。

钢丝绳安全系数取:6.000；

钢丝绳与墙支点距离为(m):1.200；

支杆与墙支点距离为(m):1.500；

最里面支点距离建筑物1.20m,支杆采用5.6号角钢56×3×6.0mm钢管。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.036kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.300×1.500/3=0.150kN/m；

活荷载标准值:Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.036+1.2×0.150+1.4×1.500=2.323kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

最大弯矩Mqmax=2.323×1.0502/8=0.320kN.m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=66.837N/mm2；

小横杆的最大应力计算值σ=66.837N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.036+0.150+1.500=1.686kN/m；

最大挠度V=5.0×1.686×1050.04/(384×2.060×105×115000.0)=1.126mm；

小横杆的最大挠度1.126mm小于小横杆的最大容许挠度1050.0/150=7.000与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.036×1.050=0.038kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.300×1.050×1.500/3=0.158kN；

活荷载标准值:Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.038+1.2×0.158+1.4×1.575)/2=1.220kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.036×1.500×1.5002=0.010kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.220×1.500=0.488kN.m；

M=M1max+M2max=0.010+0.488=0.498kN.m

最大应力计算值σ=0.498×106/4790.0=103.998N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=103.998N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×0.036×1500.04/(100×2.060×105×115000.0)=0.052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.038+0.158+1.575）/2=0.885kN

V=1.883×0.885×1500.03/(100×2.060×105×115000.0)=2.374mm；

最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+2.374=2.426mm；

大横杆的最大挠度2.426mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150=10.0与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.036×1.050×2/2=0.038kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.036×1.500=0.054kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.300×1.050×1.500/2=0.236kN；

活荷载标准值:Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.054+0.236)+1.4×2.363=3.656kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

NG1=[0.1248+(1.05×2/2+1.50×2)×0.036/1.80]×20.00=4.112；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30

NG2=0.300×4×1.500×(1.050+0.3)/2=1.170kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0.110×4×1.500/2=0.330kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×20.000=0.150kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.762kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×1.050×1.500×2/2=4.725kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.400kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.400×0.740×0.649=0.134kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.762+1.4×4.725=13.529kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.762+0.85×1.4×4.725=12.537kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.134×1.500×

1.8002/10=0.078kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=13.529kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=3.119m；

长细比Lo/i=196.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；

立杆净截面面积：A=4.57cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.79cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=13529.000/(0.188×457.000)=157.465N/mm2；

立杆稳定性计算σ=157.465N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=12.537kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m；

长细比:L0/i=196.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188

立杆净截面面积：A=4.57cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.79cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=12536.550/(0.188×457.000)+77770.999/4790.000=162.152N/mm2；

立杆稳定性计算σ=162.152N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.134kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.800m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=2.033kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=7.033kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l0/i=250.000/15.900的结果查表得到φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.57cm2；[f]=205.00N/mm2；

Nl=7.033

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=7.033小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求！

八、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=934.50cm4，截面抵抗矩W=116.80cm3，截面积A=25.15cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×5.762+1.4×4.725=13.529kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×25.150×0.0001×78.500=0.237kN/m；

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R[1]=17.085kN；

R[2]=10.932kN；

最大弯矩Mmax=1.841kN.m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.841×106/(1.05×116800.0)+

0.000×103/2515.0=15.009N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值15.009N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215.000N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用16号槽钢,计算公式如下

φb=570×10.0×65.0×235/(1200.0×160.0×235.0)=1.93

经过计算得到最大应力σ=1.841×106/(0.924×116800.00)=17.058N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=17.058小于[f]=215.000N/mm2,满足要求!

十、拉绳与支杆的受力计算:

水平钢梁的轴力RAH和钢拉绳的轴力RUi、支杆的轴力RDi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力；

RDicosθi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。

当RAH>0时，水平钢梁受压；当RAH<0时，水平钢梁受拉；当RAH=0时，水平钢梁不受力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi+RDisinαi

且有RUicosθi=RDicosαi

按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为：

RU1=10.739kN；

RD1=12.155kN。

十一、拉绳与支杆的强度计算:

钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU与支杆的轴力RD均取最大值进行计算，分别为

RU=10.739kNRD=12.155kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取10.739kN，α=0.820，K=6.000，得到：

经计算，钢丝绳最小直径必须大于13.000mm才能满足要求！

下面压杆以5.6号角钢56×3×6.0mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：

受压斜杆的稳定性计算σ<[f]，满足要求!

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=10.739kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(1073.876×4/3.142×125.000)1/2=11.000mm；

斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下

其中N为斜撑支杆的轴向力，N=12.155kN；

lw为斜撑支杆件的周长，取224.000mm；

t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=3.000mm；

ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.000N/mm2；

经过计算得到焊缝最大应力=12155.446/(224.000×3.000)=18.088N/mm2。

对接焊缝的最大应力18.088N/mm2小于185.000N/mm2，满足要求!

十二、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.130kN；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[130.017×4/(3.142×50×2)]1/2=1.287mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

130.017/(3.142×20.000×1.430)=1.447mm。

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

经过计算得到公式右边等于138.51kN，大于锚固力N=10.93kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!

十三、脚手架配件数量匡算:

扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，

因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：

小横杆数(根)N1=1.1×(20.00/1.80×1/2+1)×81=585；

直角扣件数(个)N2=2.2×(20.00/1.80+1)×81=2159；

对接扣件数(个)N3=3230.33/6.00=539；

旋转扣件数(个)N4=0.3×3230.33/6.00=162；

根据以上公式计算得长杆总长3230.33m；小横杆585根；直角扣件2159个；对接扣件539个；旋转扣件162个；脚手板124.14m2。

第七章 脚手架搭设的劳动力安排

1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要15～20人，均有上岗作业证书。

2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。

3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

第八章 脚手架的检查与验收

1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；

2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；

4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。

第九章 脚手架搭设安全技术措施

1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。

2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。

3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。

5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。

6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。

7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。

10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。

11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。

12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。

第十章 脚手架拆除安全技术措施

1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑桥梁施工方案及施工方法，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

11、高层建筑脚手架拆除GB／T 35380-2017标准下载，应配备各良好的通讯装置。

12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。