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惠州市模具厂宿舍模板工程施工方案工程名称：惠州市宿舍（三层～六层）
建设单位：惠州市模具厂
施工单位：建筑工程公司
编制单位：建筑工程公司
例48-河南第六建筑公司-邮电营业、住宅综合楼施工组织设计（鲁班奖50例）编制人：编制日期：年月日
审批负责人：审批日期：年月日
四、楼板模板门式脚手架支撑计算书 9
五、梁模板门式脚手架支撑计算书计算 14
八、梁、板模安装 20
九、模板支设的质量要求 21
十、板模支设的质量控制措施 22
十三、安全技术要求 23
十四、文明施工要求 24
组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸，编制施工图预算，重点对外壁支模、框架顶板模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。
按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保施工所需。
根据项目经理部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，向施工班组、工人进行施工方案、计划和技术交底。并建立、健全各项现场管理制度。
本工程工期较短。支模施工属于关键工序，其施工难度较大，施工过程中的安全问题尤为重要，主要体现在大截面侧墙、超厚顶板模板的安装及模板支架的强度及稳定性方面，为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程，特成立管理小组进行管理。
（一）中小断面柱模板基本参数(三层～六层)
柱断面最大长度B=350mm；柱断面最大宽度H=550mm；
木方截面宽度=80mm；木方截面高度=80mm；
木方间距l=400mm,侧板截面厚度=40mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
（二）荷载标准值计算:
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：
式中γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；
t0─新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h；
T─混凝土的入模温度,取20(℃)；
V─混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；
β1─外加剂影响系数，取1；
β2─混凝土坍落度影响修正系数，取.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.00kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.0kN/m2。
侧板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下:
(1)侧模抗弯强度验算:
其中q──强度设计荷载(kN/m):
q=(1.2×40.00+1.4×3.00)×550/1000=28.710kN/m
l──木方间距,取l=400mm；
经计算得M=0.1×28.710(400/1000)^2=0.459kN.m
胶合板的计算抗弯强度小于25.0N/mm2,满足要求。
(2)侧模抗剪强度验算:
v=0.6×q×l=0.6×(1.2×40+1.4×3.00)×550×400/10^6=6.890kN
经计算得τ=3×6.890×10^3/(2×550×40)=0.470N/mm2
胶合板的计算抗剪强度小于1.6N/mm2,满足要求。
W=0.677qa4/(100EI)
其中q──强度设计荷载(kN/m):
q=40.00×550/1000=22.000kN/m
侧模截面的转动惯量I=b×h3/12=550×40^3/12=2933333.333mm4；
a──木方间距,取a=400mm；
E──弹性模量,取E=9000.00N/mm2；
经计算得W=0.677×22.000×400^4/(100×9000.0×2933333.333)=0.140mm
最大允许挠度[W]=l/250=400/(250)=1.60mm
胶合板的计算挠度小于允许扰度,满足要求。
木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:
(1)木方抗弯强度验算:
其中q──强度设计荷载(kN/m):
q=(1.2×40.00+1.4×3.00)×400/1000=20.880kN/m
B──截面长边,取B=550mm；
经计算得M=20.880(×550/1000)^2/8=0.790kN.m；
木方截面抵抗矩W=b×h2/6=80×80^2/6=85333.333mm3；
σ=M/W=0.790×10^6/85333.333=9.258N/mm2；
木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求。
(2)木方抗剪强度验算:
v=0.5×(1.2×40.00+1.4×3.00)×400×550/10^6=5.742kN
经计算得τ=3×5.742×10^3/(2×80×80)=1.346N/mm2
木方的计算强度小于1.6N/mm2,满足要求。
W=5qB4/(384EI)
其中q──设计荷载(kN/m):
q=40.00×400/1000=16.000kN.m
I=b×h3/12=80×80^3/12=3413333.333mm4
B──柱截面长边的长度,取B=550mm；
E──弹性模量,取E=9500.00N/mm2；
经计算得W=5×16.000×550^4/(384×9500.0×3413333.333)=0.588mm
允许挠度[W]=B/250=550/250=2.20mm
木方的计算挠度小于允许扰度,满足要求。
四、楼板模板门式脚手架支撑计算书
计算的脚手架搭设高度为3.20米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l=1.83米。
门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。
门架立杆采用φ42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用φ27.2×1.9mm钢管。
每榀门架之间的距离1.20m，梁底木方距离300.00mm。
梁底木方截面宽度50.00mm，高度80.00mm。
梁顶托采用10号工字钢。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1计算门架的几何尺寸图
（一）楼板底木方的计算
木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.50×0.20×0.30=1.530kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.34×0.30=0.102kN/m
(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值q3=2.00×0.30=0.600kN/m
经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(1.530+0.102)+1.4×0.600=2.798kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.343kNN2=3.693kNN3=3.693kNN4=1.343kN
经过计算得到最大支座F=3.693kN
经过计算得到最大变形V=1.938mm
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=53.333cm3；I=213.333cm4；
(1)木方抗弯强度计算
木方的抗弯计算强度7.556小于13.00N/mm^2,满足要求。
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×(0.6×2.798×1.20)×1000/(2×50.00×80.00)=0.755N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
木方的抗剪计算强度0.755小于1.60N/mm^2,满足要求。
最大变形v=1.938mm
木方的最大挠度1.938小于4.80mm,满足要求。
（二）楼板底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重q=0.113kN/m。
经过计算得到最大弯矩M=1.480kN.m
经过计算得到最大支座F=14.700kN
经过计算得到最大变形V=0.364mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩W=49.000cm3；截面惯性矩I=245.000cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=(1.480×10^6/1.05)/(49000.00)=28.762N/mm2
顶托梁抗弯强度28.762小于215.00N/mm^2,满足要求。
最大变形v=0.364mm
顶托梁挠度0.364小于3.05mm,满足要求。
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
0.040×2=0.08KN
0.165×4/5=0.13KN
0.006×2=0.012KN
0.009×2=0.018KN
经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.466/1.950=0.239kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用φ26.8×2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tg=(4.00×1.95)/(1.83×4.00)=1.066
2×0.015×(1830.00×4.00)/cosα/(4.00×1.95)=0.041kN/m
水平加固杆采用φ26.8×2.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为
0.015×(1.83×1.00)/(4.00×1.95)=0.004kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为
(1.00×0.014+4.00×0.014)/1.95=0.036kN/m
每米高的附件重量为0.02kN/m；
每米高的栏杆重量为0.01kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.111kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.350kN/m。
经计算得到，托梁传递荷载为NQ=20.476kN。
（四）立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N=1.2NGH+NQ
其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.350kN/m；
NQ——托梁传递荷载，NQ=20.476kN；
H——脚手架的搭设高度，H=3.20m。
经计算得到，N=1.2×0.350×3.20+20.476=21.820kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=21.820kN；
Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，=0.390；
k——调整系数，k=1.13；
i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.51cm；
I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.05cm4；
h0——门架的高度，h0=1.93m；
I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；
A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；
h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.22cm4；
A——一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=6.20cm2；
f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
Nd调整系数为1.0。
经计算得到，Nd=0.39×620.000×205/1000=49.620kN。
立杆的稳定性计算21.820小于49.620KN,满足要求。
五、梁模板门式脚手架支撑计算书计算
计算的脚手架搭设高度为2.70米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.93米，跨距l=1.83米。
门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。
门架立杆采用φ42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用φ27.2×1.9mm钢管。
每榀门架之间的距离1.20m，梁底木方距离400.00mm。
梁底木方截面宽度80.00mm，高度100.00mm。
梁顶托采用木方80×100。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1计算门架的几何尺寸图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为F=1.2×25.50×0.20×0.50×0.40=1.224kN。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1=25.50×0.60×0.40=6.120kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2=0.34×0.40×(2×0.60+0.20)/0.20=0.952kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值q3=2.00×0.40=0.800kN/m
经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(6.120+0.952)+1.4×0.800=9.606kN/m
2、木方强度、挠度、抗剪计算
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=2.185kNN2=2.185kN
经过计算得到最大弯矩M=1.162kN.m
经过计算得到最大支座F=2.185kN
经过计算得到最大变形V=2.276mm
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=1.162×10^6/133333.00=8.716N/mm2
木方的抗弯计算强度8.716小于15.00N/mm^2,满足要求。
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×2185.000/(2×80.00×100.00)=0.410N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
木方的抗剪计算强度0.410小于1.60N/mm^2,满足要求。
最大变形v=2.276mm
木方的最大挠度2.276小于4.80mm,满足要求。
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重q=0.061kN/m。
经过计算得到最大弯矩M=0.650kN.m
经过计算得到最大支座F=6.812kN
经过计算得到最大变形V=1.273mm
顶托梁的截面力学参数为
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=(0.650×10^6/1.05)/(133333.33)=4.643N/mm2
顶托梁抗弯强度4.643小于15.00N/mm^2,满足要求。
最大变形v=1.273mm
顶托梁挠度1.273小于3.00mm,满足要求。
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
0.040×2=0.08KN
0.165×4/5=0.13KN
0.006×2=0.012KN
0.009×2=0.018KN
经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.447/1.930=0.232kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用φ26.8×2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tg=(4.00×1.93)/(1.83×4.00)=1.055
2×0.015×(1830.00×4)/cosα/(4.00×1.93)=0.041kN/m
水平加固杆采用φ26.8×2.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为
0.015×(1.83×1.00)/(4.00×1.93)=0.004kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为
(1.00×0.014+4.00×0.014)/1.93=0.036kN/m
每米高的附件重量为0.02kN/m；每米高的栏杆重量为0.01kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.111kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.343kN/m。
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
经计算得到，托梁传递荷载为NQ=9.370kN。
（四）立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N=1.2NGH+NQ
其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.343kN/m；
NQ——托梁传递荷载，NQ=9.370kN；
H——脚手架的搭设高度，H=2.70m。
经计算得到，N=1.2×0.343×2.70+9.370=10.482kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=10.482kN；
Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，=0.390；
k——调整系数，k=1.17；
i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.51cm；
I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.05cm4；
h0——门架的高度，h0=1.93m；
I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；
A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；
h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.22cm4；
A——一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2；
f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
Nd调整系数为1.0。
经计算得到，Nd=0.39×620.000×205/1000=49.620kN。
立杆的稳定性计算10.482小于49.620KN,满足要求。
模型统一按配模图在加工房统一加工制作或者配制，制作好后标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷脱模剂后按规定顺序堆码。
1.严格按柱模图进行拼模安装。
2.放出柱边线及200附线，校正绑扎柱筋及安装垫块，高标号砂浆沿柱周边做埂子。保证柱模的方正。
3.柱模安装校正、加固。安装柱模时，采取模型一次性安装到位，柱侧边留槽口（150×150），用于清理杂物及冲洗水排出。
5.柱模的加固体系采用φ12对拉杆横间距500，柱四面钢管加固。
放线→搭设支模架→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底模→安装梁柱节点模
模板安装前，根据测量标记在墙或柱上弹出的标高、中心线和模板安装控制内边线，并按满堂架设计要求定出安模架立杆位置线。
梁跨≥4m时，按梁跨全长度2‰起拱。
支架必须稳固、不下沉。按设计要求间距搭设满堂脚手架立杆。支模架搭设时应拉通线控制高度及垂直度，并抄平检查。
楼板上的预埋件和预留洞，先弹出位置线在模板上保证位置准确后预埋，用铁钉或其它方法固定。
楼板底模安装好后，应复核模板面标高和板面平整度、拼缝、预埋件和预留洞的准确性，进一步核实梁、柱位置。
（6）安装梁柱节点模：
梁模板与柱模及板模接头处的空隙均用木胶板或松木板拼缝严密，并采取加固牢固；检查其平整度是否与大面相同及垂直。复核检查梁侧模是否加固牢固，有无漏设支撑。
九、模板支设的质量要求
1.施工时模板就位要准确，穿墙对拉螺栓要全穿齐、拧紧脱硫电气施工组织设计，保证墙、柱断面尺寸正确。
2.模板应具有足够强度、刚度及稳定性，能可靠地承受新浇砼的重量，侧压力以及施工荷载。浇筑前应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧。
3.墙、柱下脚口接缝必须严密，砼振捣密实，防止漏浆、“烂根”及出麻面。
4.支撑系统要合理，防止梁侧、柱、墙面砼鼓出及“爆模”。
5.柱、墙、梁板模安装完后，必须自检、互检、交接检三检制度，进行工序交接制度，然后进行检验批报验工作。
挖孔灌注桩施工工艺要求6.模板的安装误差应严格控制在允许偏差范围内。