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展厦转换层模板施工方案广西建工集团第二建筑工程有限责任公司
项目名称：展厦转换层模板施工方案
三、模板工程设计计算 1
六、模板安装操作方法 18
国窖明城施工组织设计A区.(最后方案)九、施工注意事项和质量预防措施 21
十一、安全注意事项 22
4、外墙施工缝施工示意图
本工程面板用18mm厚木胶合板，其容许应力[f]=12MPa，弹性模量E=11000MPa；内楞采用50mm×100mm×2000mm枋木，其容许应力[f]=15MPa，弹性模量E=10000MPa，内楞间距为225mm；外楞（双钢管）及支撑采用Φ48mm×3.5mm钢管，其容许应力[f]=215MPa，弹性模量E=2.1×105MPa，惯性矩I=1.22×105MPa，截面面积A=489mm2，截面抵抗矩W=5078mm3；穿墙螺杆采用ф12圆钢，其容许拉力[N]=12.9kN（出处：组合钢模板手册），配套3形扣件型号为12，其容许荷载12kN，穿墙螺杆纵、横间距均为450mm。。
F1=0.22γct0β1β2V1/2
F——新浇砼对模板的最大侧压力（kN/m2）
γc——砼的重力密度（kN/m3）
t0——新砼的初凝时间，t0=（T为砼的温度）
V——砼的浇筑速度（m/h）
β1——外加剂影响修正系数，不掺1.0，掺1.2。
β2——坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50~90mm时，取1.0；110~150mm时，取1.15；
F1=0.22×24××1.2×1.15×21/2=51.5kN/m2
（其中γc=24，t0=200／（T+15）=200／（25+15）=5，
β1=1.2，β2=1.15，V=2m/h）
F2=γcH=115.2kN/m2
两者取小值，得砼侧压力为56.09kN/m2。
倾倒砼时产生的侧压力：2kN/m2
强度验算时的荷载设计值：
(1.2×56.09+2×1.4)×0.9=63.09kN/m2
挠度验算时的荷载设计值：
1.2×56.09×0.9=60.58kN/m2
2）模板面板验算(按五等跨连续梁计算)
取1000mm宽的板带作为验算对象，则线性荷载q=63.09kN/m。
小于12MPa，满足要求。
小于L/250=225/250=0.9mm，满足要求。
3）内楞方木验算(按四跨等跨连续梁计算)
小于15MPa，满足要求。
小于L/250=450/250=1.8mm，满足要求。
4）外楞钢管验算(按四等跨连续梁计算)
作用在钢管上的集中荷载为
小于215MPa，满足要求。
作用在钢管上的集中荷载为
小于L/250=450/250=1.8mm，满足要求。
叠加量为：0.19＋0.22＋0.34=0.75㎜<0.9㎜,满足要求。
5）穿墙螺杆及3形扣件验算
小于螺杆[N]=12.9kN，小于3形扣件容许荷载12kN，满足要求。
根据主要梁的截面尺寸，分三种类形：一、(500≤梁宽≤600)×(1200≤梁高≤2100)的，二、(梁宽=800)×(2100≤梁高≤2200)的，三、(1000≤梁高≤1250)×(梁高=2200)。选择600×2100（截面长度单位为㎜，下同）、800×2200、1250×2200两种截面作为计算对象，梁底距楼地面4.6～3.4m。模板采用18mm厚木胶合板，梁底模方木、侧模竖楞均用50mm×100mm方木，梁截面为600×2100，取梁底模方木间距200mm、侧模竖楞间距为250mm；支承梁模架采用双排钢管脚手架，立杆间距为900mm，纵横水平杆步距为1500mm。
梁截面为800×2200，取梁底模方木间距200mm、侧模竖楞间距为250mm；支承梁模架采用三排钢管脚手架，立杆间距为600mm，纵横水平杆步距为1500mm。
梁截面为1250×2200，取梁底模方木间距200mm、侧模竖楞间距为250mm；支承梁模架采用三排钢管脚手架，立杆间距为600mm，纵横水平杆步距为1500mm。
（1）底模验算（按四跨等跨连续梁计算）
梁截面600×2100800×2200
底模自重(9kN/m3)0.6×0.018×9=0.098kN/m0.8×0.018×9=0.1296kN/m
砼自重0.6×2.1×24=30.24kN/m0.8×2.2×24=42.24kN/m
钢筋荷载0.6×2.1×1.5=1.89kN/m0.8×2.2×1.5=2.64kN/m
振捣砼荷载0.6×2=1.2kN/m0.8×2=1.6kN/m
梁截面1250×2200
底模自重(9kN/m3)1.25×0.018×9=0.2025kN/m
砼自重1.25×2.2×24=66kN/m
钢筋荷载1.25×2.2×1.5=4.125kN/m
振捣砼荷载1.25×2=2.5kN/m
验算抗弯强度时q[(0.098+1.89+30.24)×1.2[(0.1296+2.64+42.24)×1.2
+1.2×1.4]×0.9=36.32kN/m+1.6×1.4]×0.9=60.63kN/m
验算抗弯强度时q[(0.2025+4.125+66)×1.2
+2.5×1.4]×0.9=79.11kN/m（1250mm）
计算挠度时q(0.098+1.89+30.24)×1.2(0.1296+2.64+42.24)×1.2
×0.9=34.81kN/m×0.9=48.611kN/m
计算挠度时q(0.2025+4.125+66)×1.2
0.9=75.9537kN/m（1250mm）
2)抗弯强度验算（按4等跨梁计算）
A、600×2100梁：
小于12MPa，满足要求。
B、800×2200梁：
小于12MPa，满足要求。
C、1250×2200梁：
小于12MPa，满足要求。
A、600×2100梁：
小于L/250=200/250=0.8mm，满足要求。
B、800×2200梁：
小于L/250=200/250=0.8mm，满足要求。
C、1250×2200梁：
小于L/250=200/250=0.8mm，满足要求。
（2）方木验算（600mm以下的按简支梁计算、600mm以上的按2等跨梁计算）
梁截面600×2100800×2200
验算抗弯强度时q36.32×200÷600=12.11N/mm50.63×200÷800=12.66N/mm
79.11×200÷1250=12.66N/mm（1250×2200）
验算挠度时q34.81×200÷600=11.61N/mm48.611×200÷800=12.153N/mm
75.953×200÷1250=12.153N/mm（1250×2200）
A、600×2100梁：
小于15MPa，满足要求。
B、800×2200梁：
小于15MPa，满足要求。
B、1250×2200梁：
小于15MPa，满足要求。
A、600×2100梁：
小于L/250=800/250=3.2mm，满足要求。
B、800×2200梁：
小于L/250=600/250=2.4mm，满足要求。
C、1250×2200梁：
小于L/250=800/250=3.2mm，满足要求。
（3）钢管大楞验算（按四等跨连续梁计算）
钢管大楞跨度为600mm，方木间距为200mm，作用在钢管上的集中荷载间距均按200mm作近似简化计算。
1、梁截面600×2100
验算抗弯强度时F12.11×600÷2=3633N
验算挠度时F11.66×600÷2=3483N
小于215MPa，满足要求。
挠度总量为:0.168+1.38+0.85=2.398㎜
小于L/250=600/250=2.4mm，满足要求。
梁截面800×2200
验算抗弯强度时F10.437×12.66×600=3319.452N
验算抗弯强度时F20.625×12.66×600=4747.5N
小于215MPa，满足要求。
验算挠度时F10.437×12.156×600=4557.375N
验算挠度时F20.625×12.156×600=4762N
挠度总量为:0.178+0.197+1.085=1.46㎜
小于L/250=600/250=2.4mm，满足要求。
梁截面1250×2200
验算抗弯强度时F10.437×12.66×800=4426N
验算抗弯强度时F20.625×12.66×800=6330N
小于215MPa，满足要求。
验算挠度时F10.437×12.156×800=4181N
验算挠度时F20.625×12.156×800=6076.5N
挠度总量为:0.178+0.642+0.951=1.711㎜
小于L/250=600/250=2.4mm，满足要求
挠度总量为:0.178+0.642+0.24=1.06㎜
小于L/250=400/250=1.6mm，满足要求。
按两端铰接受压构件计算，以连接方式为扣件搭接，验算钢管立柱稳定性。水平杆步距为1500mm，钢管（Φ48mm×3.5mm）立柱连接方式为扣件搭接时，立柱允许荷载[N]=12.4kN（出处：建筑施工计算手册p467），单个扣件抗滑力Nv=8.5kN。
截面为600mm×2100mm梁进行计算，由钢管大楞传给每根立柱的力N=3.633×4=14.532kN＞[N]=12.4kN，不满足要求，采用双立杆支撑。考虑扣件抗滑力Nv=8.5kN>N=14.532÷2=7.266kN，满足要求,为了安全意见,钢管大楞与立柱连接处必须设2（2×8.5=17kN）个扣件。
截面为800mm×2100mm梁进行计算，由钢管大楞传给每根立柱的力N1=3.319×4=13.276kN＞[N]=12.4kN
N2=47.475×4=18.89kN＞[N]=12.4kN
不满足要求，采用双立杆支撑。考虑扣件抗滑力Nv=8.5kN>N1=13.276÷2=6.638kN，满足要求；Nv=8.5kN＜N2=18.89÷2=9.445kN，不满足要求,为了安全意见,钢管大楞与立柱连接处必须设2（2×8.5=17kN）个扣件。
截面为1250mm×2100mm梁进行计算，由钢管大楞传给每根立柱的力N1=4.426×4=17.704kN＞[N]=12.4kN
N2=6330×2=12.66kN＞[N]=12.4kN
不满足要求，采用双立杆支撑。考虑扣件抗滑力Nv=8.5kN＜N1=17.704÷2=8.825kN，不满足要求；Nv=8.5kN＞N2=12.66÷2=6.33kN，满足要求,为了安全意见,钢管大楞与立柱连接处必须设2（2×8.5=17kN）个扣件。
水平步距为1500mm，计算长度为L0=1500mm；钢管（Φ48mm×3.5mm）的回转半径I=15.8mm，则λ=L0/I=1500/15.8=94.9，经查表得Ψ=0.676，按轴心受力简化计算，则=N/（ΨA）=（18.89×103）/（0.676×489）=57.15N/mm2，满足要求。
梁侧模立档采用50mm×100mm方木条立放，间距250mm。
F1＝0.22γct0β1β2V1/2
＝0.22×24×5×1.2×1.15×21/2
600mm×2100mm800mm×2200mm1250mm×2200
F1=51.5kN/m2F1=51.5kN/m2F1=51.5kN/m2
F2=24×2.1=50.4kN/m2F2=24×2.2=52.8kN/m2F2=24×2.2=52.8kN/m2
振捣时产生的荷载：4kN/m2，则
600×2100梁：F=50.4×1.2+4×1.4=66.08kN/m2
800×2200梁：F=51.5×1.2+4×1.4=68.96kN/m2
1250×2200梁：F=51.5×1.2+4×1.4=68.96kN/m2
600×2100梁：F=50.4×1.2=60.48kN/m2
800×2200梁：F=51.5×1.2=61.8kN/m2
1250×2200梁：F=51.5×1.2=61.8kN/m2
2）侧模面板验算（按四等连续跨计算）
取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：
600×2100梁：q=0.9×66.08×2.1=124.9kN/m
800×2200梁：q=0.9×68.96×2.2=136.541kN/m
1250×2200梁：q=0.9×68.96×2.2=136.541kN/m
a、600×2100梁：
小于12MPa，满足要求。
b、800×2200梁：
c、1250×2200梁：
小于12MPa，满足要求。
取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：
600×2100梁：q=0.9×60.48×2.1=114.31kN/m
800×2200梁：q=0.9×61.8×2.2=122.364kN/m
1250×2200梁：q=0.9×61.8×2.2=122.364kN/m
a、600×2100梁：
小于L/250=250/250=1mm，满足要求。
b、800×2200梁：
小于L/250=250/250=1.0mm，满足要求。
c、1250×2200梁：
小于L/250=250/250=1.0mm，满足要求。
2）立档验算（按四跨梁计算）
取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：
600×2100梁：q=0.9×66.08×0.25=14.868kN/m
800×2200梁：q=0.9×68.96×0.25=15.516kN/m
1250×2200梁：q=0.9×68.96×0.25=15.516kN/m
a、600×2100梁：
小于15MPa，满足要求。
b、800×2200梁：
小于15MPa，满足要求。
c、1250×2200梁：
小于15MPa，满足要求。
取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：
600×2100梁：q=0.9×60.48×0.45=24.5kN/m
800×2200梁：q=0.9×61.8×0.45=25.03N/m
1250×2200梁：q=0.9×61.8×0.45=25.03kN/m
a、600×2100梁：
小于L/250=450/250=1.6mm，满足要求。
b、800×2200梁：
小于L/250=450/250=1.6mm，满足要求。
c、1250×2200梁：
小于L/250=450/250=1.6mm，满足要求。
钢管验算：（按四等跨梁计算）
600mm×2100mm
集中力F1、=0.25×0.45×F1=0.25×0.45×66.08×0.9=6.7kN
计算挠度F、2=0.25×0.45×F2=0.25×0.45×60.48×0.9=6.124kN
小于215MPa，满足要求。
挠度总量为:0.385+0.23+0.34=0.955㎜
小于L/250=450/250=1.6mm，满足要求。
800mm×2200mm及1250mm×2200mm
集中力F1、=0.25×0.45×F1=0.25×0.45×68.96×0.9=7.0kN
计算挠度F、2=0.25×0.45×F2=0.25×0.45×61.8×0.9=6.26kN
小于215MPa，满足要求。
挠度总量为:0.393+0.24+0.35=0.983㎜
小于L/250=450/250=1.6mm，满足要求。
4）穿墙螺杆及3形扣验算
600mm×2100mm
N=FL2=66.08×0.9×0.45×0.45=12.04kN＜12.9kN（穿墙螺杆容许拉力）
＞12（3形扣件容许荷载）
800mm×2200mm及1250mm×2200mm
N=FL2=68.96×0.9×0.45×0.45=12.57kN＜12.9kN（穿墙螺杆容许拉力）
＞12（3形扣件容许荷载）
楼板厚度有250mm一种，满堂架用φ48×3.5钢管搭设，立杆间距800mm，楞木间距为350mm。楼板支模图见附图1。
模板自重（容重为9kN/m3）9×0.018=0.16kN/m2
砼自重24×0.25=6.0kN/m2
钢筋自重1.1×0.25=0.275kN/m2
施工人员及施工设备取均布荷载2.5kN/m2
验算强度荷载设计值[(0.16+6.0+0.275)×1.2+2.5×1.4]×0.9=10.11kN/m2
验算挠度荷载设计值[(0.16+6.0+0.275)×1.2]×0.9=6.952kN/m2
（2）模板验算（按四等跨连续梁计算）
取1000mm宽板带进行计算，则线性荷载q1=10.11×0.9=9.099N/m，q2=6.952×0.9=6.257N/m。
小于12MPa，满足要求。
小于L/250=350/250=1.4mm，满足要求。
（3）楞木验算（按简支梁计算）
强度验算时线性荷载q1=10.11×0.35=3.54N/m
挠度验算时线性荷载q2=6.952×0.35=2.43N/m。
小于15MPa，满足要求。
小于L/250=800/250=3.2mm，满足要求。
（4）验算满堂架横杆（按四等跨连续梁计算）
1）荷载（作用在钢管上的集中力）
强度验算时F=10.17×0.35×0.9=3.2kN
挠度验算时F=6.97×0.35×0.9=2.19kN。
小于215MPa，满足要求。
挠度总量为:0.17+0.32+1.16=1.65mm
小于L/250=800/250=3.2mm，满足要求。
按两端铰接受压构件计算，以连接方式为扣件搭接验算钢管立柱稳定性。水平杆步距为1200mm，钢管（Φ48mm×3.5mm）立柱连接方式为扣件搭接时，立柱允许荷载[N]=12.4kN；单个扣件抗滑力Nv=8.5kN。钢管立杆间距为800mm，则模板传给立柱的荷载N=10.17×1×0.8=8.14kN＜[N]=12.4kN，满足要求。扣件抗滑力Nv=8.5kN,大于8.14kN,满足要求。
柱子的一次浇筑高度有3.8m、4.1m两种。根据砼侧压力的分布情况，为了合理使用柱箍。本计算除了取3.8m、4.1m两种高度作计算对象外，还取一次浇筑高度1.5m作为计算对象。柱支模图见附图2。
F1＝0.22γct0β1β2V1/2
各项系数与墙体计算时的取值相同。V取3
倾倒砼时产生的侧压力：4kN/m2
强度计算时F1=（36×1.2+4×1.4）×0.9=43.9kN/m2
挠度计算时F2=36×1.2×0.9=38.9kN/m2
H=3.8m或4.1m时
强度计算时F3=（56.08×1.2+4×1.4）×0.9=65.6kN/m2
挠度计算时F4=56.08×1.2×0.9=60.56kN/m2
方木内楞按四等跨连续梁计算，最大挠度按跨度的1/250。
S1≤[fW/(kmaF)]1/2
[EI/(2.5kωaF）]1/3
S3≤8fW/(FL2)
S4≤384EI/(1250FL3)
S3≤fW/(kmFL2)
S4≤EI/(2.5kωFL2)
注：1、a为内楞方木的间距a=200;S为柱箍间距；2、各种型号中内楞方木及穿墙螺杆的配置详见附图2；3、由于在柱箍处方木的间距比较小，故将作用在柱箍上的力视作为均布荷载；4、为方便和简化计算，故将砼侧压力视为平均作用在整个柱箍上。
3）柱箍间距计算情况一览表
001施工组织设计审批表H=3.8m或4.1m
H=3.8m或4.1m
H=3.8m或4.1m
H=3.8m或4.1m
柱顶往下1.5m范围内
碧桂园型钢悬挑卸料平台施工方案（20P）.doc柱顶往下大于1.5m范围