施组设计下载简介：

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

江畔站高支模施工方案（钢管新）

1、工程概况…………………………………………………………..…………………………..2

2、编制依据………………………………………………………………………………………2

3、施工部署………………………………………………………………………………………2

4、施工方法………………………………………………………………………………………2

JJG(津) 3010-2020 热式燃气表.pdf5、应急预案………………………………………………………………………………………3

6、技术措施…………………………………………………........………………………………4

7、文明施工措施………………………………………………………………………………...6

8、安全技术措施…………………………………………………………………………………6

9、计算书………………………………………………………………………………………..7

本工程位于惠州市惠城区江北体育中心，建筑面积为2907平方米，主要建筑物（综合楼）为框架结构，建筑总高度为20.6米。

本工程综合楼天楼面标高为18.1米(主变区上空部分为20.6米)；GIS室层高10米，从三层梁板上（8.100米层）到屋面层（18.1米层）进行高支模，高支模基础为C30混凝土现浇楼面,且所有支撑系统不得拆除。GIS室上盖（屋面）梁截面尺寸主要类型为：梁截面主要分别为250×500mm、250×700、350×1000mm、350×1200mm三种。砼楼板厚100mm。

由于本工程综合楼GIS室层高为10m、首层主变区层高为18.5m均>4.5m,按有关规定须编制高支模专项施工方案；现对主变区屋面最大梁截面350×1200mm梁模板以及主变上空100mm厚楼板支撑进行计算；GIS室1200mm及1000mm高的梁按该方案施工；其他截面梁高及楼板支模按照该方案施工。本方案只进行梁底以下的板、方木和钢管架的计算。高支撑架的水平杆、剪刀撑设置须按本方案进行设置，高支模施工，重点考虑支架的整体强度和稳定性。

《建筑施工手册》（第四版）（中国建筑工业出版社2003）

组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸，编制施工图预算，重点对梁支模、框架顶板模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。

按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保施工所需。

根据项目经理部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，向施工班组、工人进行施工方案、计划和技术交底。并建立、健全各项现场管理制度。

本工程工期较短。支模施工属于关键工序，其施工难度较大，施工过程中的安全问题尤为重要，主要体现在模板的安装及模板支架的强度及稳定性方面，为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程，特成立管理小组进行管理。

副组长：叶国雄、陈瑞键

组员：夏求兵、易义当、韩晓仑、饶宝平、黄庆荣

②在梁两侧立钢管支柱，支柱下要夯实并铺通长手板③加设扫地杆；④按梁底标高调整支柱高度，安设梁底支撑龙骨（间距≯400mm）并将龙骨找平；⑤安装梁底模，并按0.2－0.3％起拱；⑥安装梁底侧模，和底模通过角模进行连接；⑦安装梁侧纵横龙骨及斜撑，竖龙骨间距≯750mm，梁内侧加顶棍，梁模上口用锁口杆（用Φ48×3.5钢管）拉紧，当梁高超过600mm进，加穿梁螺栓进行加固。2．梁板模板拆除拆除穿梁螺栓母→拆除梁侧模→拆除板底水平拉杆→卸下板底木龙骨→拆除板底支柱→卸下板模→拆梁底小横杆→拆除梁底模。注意事项：（1）拆模时严禁将模板直接从高处往下扔，以防止模板变形和损坏。

（2）拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和棱角。

（3）拆下的钢模板，如发现不平或肋边损坏变形，应及时修理。

（4）拆除定形模板时（如弧形梁底、异形板），应注意拆下后按编码放整齐，以备后用。

1.应急预案的方针与原则：

坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥”高效协调的原则，为给员工在施工场区创造更好的安全施工环境。应保证各种应急资源处于良好的备战状态，指导应急行动按计划有序地进行。防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援，有效地避免或降低人员的伤亡和财产损失，救助实现应急行动的快速、有序、高效，充分体现应急救援的“应急精神”。

本梁模板搭设方案施工前组织单位技术负责人、监理工程师审核，技术总负责、论证评审签字，报总监理工程师审批同意后方可执行。

梁模板搭设完毕班组自检合格报项目部质检组组织详细逐项检查合格后报监理检查。

逐根立杆检查是否与横、纵向杆及剪刀撑连接牢固。

认真通过审核审定本结构设计计算，是否符合规范要求。

安装、拆除时，无关人员不准在模板支架下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。

出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。

休克、昏迷的伤员救援,让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。

受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。

充分辨识恢复过程中存在的危险，当安全隐患彻底清楚后，方可恢复正常工作状态。

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架必须按照计算书的要求设置立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。且不同的间距必须通过验算确定其强度是否符合要求，并在本方案中明确。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距必须以计算的步距为准，不得超出计算步距。

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.按规范要求设置剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；立杆连接使用对接，不得采用搭接。两相邻立杆接头在高度方向错开距离不应小于500mm.

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

e.当搭至有连墙件的构造时，搭设在该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。

高支撑模板作业必须设作业面，脚手架作业面的脚手板必须满铺，不得留有空隙和探头板。脚手板与墙面之间一般不大于20cm，如作业面外侧立面悬空，应设置防护栏杆。脚手板应与脚手架可靠栓接。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

1、梁模板安装完毕，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。

2、拆除支模架时应自上而下进行，部件拆除的顺序与安装的顺序相反。不允许将拆下的部件直接从高空掷下。应将拆下的部件捆绑好，集中堆放管理。

1）拆模的时间应按同条件养护的混凝土试块强度来确定，其标准为：

（1）跨度大于8m的板、梁，混凝土的强度须达到100%。

（2）跨度小于8m的板、梁，混凝土的强度须达到75%。

（3）悬臂构件混凝土的强度须达到100%。

（4）梁侧模的拆除，其混凝土的强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损伤时，方可拆除。

2）拆除侧梁模板时，应先分块或分段拆除其支撑、卡具及连接件，然后拆除模板。如模板与混凝土粘结较紧，可用木槌敲击模板使之松动，然后拉下，不得乱砸。

3）拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有专人接应传递，按指定的地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。

运用统筹原理和优化理论，利用电子计算机对施工进度计划实行及时科学的优化、调整，从而合理安排施工程序，科学组织施工管理，缩短工期。

依据施工进度计划，根据各阶段施工进度的要求，及时调整劳动力需用量计划，合理配置施工所需的劳动力，保证流水施工的要求。

工程施工实行周末检查，通过例会制度天天落实进度，随时调整计划，及时确定对策，使进度计划确实能指导生产并真正付诸实施。

制定模板、支架等周转材料及机械设备进场计划，落实货源和设备来源，及时组织进货和机械进场。

加强质量管理，接受有关部门的监督，缩短工序间交验停歇时间，强化质量意识，确保工程创优良工程标准，不因质量问题影响施工进度，同时提前收集积累技术资料，保证一次验收合格。

施工期间，现场内的材料应按施工平面布置要求按类归堆放好，各工序完成后的剩余材料严禁乱堆乱放；确保周围环境的清洁。

工程的文明施工纳入项目班子的统一管理，设专职文明施工监督管理员，建立文明施工责任制度，并设立文明施工的处罚制度，层层落实文明施工的责任，责任到位，责任到人。

加大文明施工硬件的投入，对临设、施工场地的建设严格按有关规定兴建，使施工人员有舒适的工作和生活环境。

新进场工人和调换工种的职业进行安全教育和技术培训，经考核合格，发证后方给上岗，做到持证上岗。

建立安全技术措施交底制度。工程开工前，项目负责人要将工程概况、施工方法、安全技术措施等情况做详细交底；分项、分部工程开工前，主施工要向班组长进行安全技术交底；班组长每天要向工人进行施工要求，作业环境的安全交底。

每月对操作人员进行一次防火教育，定期进行防火检查，建立防火工作档案。指定防火负责人，确保施工安全。

加强现场场容管理，建立岗位责任制，确保场容管理目标落实。对场容的检查工作要从工程开工做起，直到竣工交验为止。检查结果要和施工任务书结算结合起来，凡责任区内场容不符合规定的，不予结算，责令限期整改。

施工现场及建筑物内外不得随地大小便。

1、扣件式钢管脚手架搭设拆除安全技术要求

（1）扣件式钢管脚手架搭设的安全注意事项

1、大雾及雨水天气和6级以上大风时，不得进行脚手架上的高处作业。雨水天气后，必须采取安全防滑措施。

2、把好材料质量关。有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管不得使用。扣件要有出厂合格证明，发现有脆裂、变形、滑丝的禁止使用。

3、脚手架搭设作业时，应按形成基本构架单元的要求逐排、逐跨和逐步地进行搭设。确保已搭部分稳定，每次收工时，对不能形成稳定构架的部分应采取临时撑拉措施予以加固。

4、搭设作业人员应穿防滑鞋和佩挂好安全带。保证作业的安全，脚下应铺设必要数量的脚手板，并应设平稳，且不得有探头板。当暂时无法铺设落地脚手板时，用于落脚或抓握、把（夹）持的杆件均应为稳定的构架部分。位于立杆接头之上的自由立杆（尚未与水平杆连接者）不得用作把持杆。

5、搭设作业人员应作好分工和配合，传递杆件应掌握重心，平稳传递。不要用力过猛，以免引起身体或杆件失衡。

6搭设作业人员应佩戴工具袋，工具不要放在架子上，以免掉落伤人。

7、架设材料要随上随用，以免架上超载或掉落伤人。每次收工以前，所有上架材料应全部搭设完毕。不要存留在架子上。

8、在搭设作业进行中，地面上的施工人员应避开可能发生落物的区域。

9、严禁钢木混用或钢竹混用。

（2）、扣件式钢管脚手架拆除的安全技术要求

1、拆除前必须完成以下准备工作：

（1）全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系是否符合要求；

（2）根据检查结果，补充完善施工组织设计中的拆除顺序，经主管部门批准方可实施；

（3）拆除安全技术措施，应单位工程负责人逐级进行技术交底；

（4）清除脚手架上杂物用地面障碍物。

2、拆除应符合以下要求：

（1）拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业；

（2）当脚手架拆除至下部最后一根长钢管（高度约6.5m）时，应先适当位置搭设临时抛撑加固，后拆连墙件；

（3）当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先设连墙件和横向支撑加固。

（4）拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

主变区350×1200mm梁模板支撑计算书

结构楼板厚100mm，梁宽b=350mm，梁高h=1200mm，层高18.40m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48钢管:横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.03kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值

①底侧模自重0.3kN/m2×(0.35+2.20)×1.2=0.92kN/m

②砼自重24.0kN/m3×0.35×1.20×1.2=12.10kN/m

③钢筋荷载1.5kN/m3×0.35×1.20×1.2=0.76kN/m

④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.35×1.4=0.98kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=14.75kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=11.48kN/m

第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=350mm。

W=bh2/6=350×182/6=18900mm3，I=bh3/12=350×183/12=170100mm4。

σ=Mmax/W=139388/18900=7.38N/mm2

梁底模抗弯强度σ=7.38N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×14.75×300=2682N=2.68kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2682/(2×350×18)=0.64N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.64N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=11.48kN/m；挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×11.48×3004/(100×9000×170100)=0.39mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

梁底模挠度υmax=0.39mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

钢管横向间距L=900mm，C=350mm、γ=350/900=0.39。

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=14.75×300/350=12.64kN/m

板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

=1.2×(0.10×25+0.30)+1.4×2.50=6.86kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×300/1000×6.86=0.82kN

Mp=P×a=0.82×0.28=0.23kN.m

Mmax=Mq＋Mp=(0.80+0.23)×106=1030000N.mm=1.03kN.m

σ=Mmax/W=1030000/133333=7.73N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=7.73N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

Vmax=1/2×q×梁宽＋P=0.5×12.64×350/1000+0.82=3.03kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×3.03×1000/(2×80×100)=0.57N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.57N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=11.48×300/350=9.84N/mm

υmax=υq＋υp=0.81+0.33=1.14mm

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

第一层龙骨挠度υmax=1.14mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=100mm；

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×12.64×350/1000+0.82=3036N=3.04kN

σ=Mmax/W=911088/133333=6.83N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=6.83N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=1.333

Vmax=KVP=1.333×3.04=4.05kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×4.05×1000/(2×80×80)=0.76N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=0.76N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=1.466

P’=V=1/2×q×梁宽＋P板重=0.5×9.84×350/1000+0.82=2.54kN

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υmax=0.45mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.90×0.90×1000=1134N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=11145+1134=12279N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×17.2×1000=561N

水平拉杆12层,拉杆重量=12×1.80×0.0326=705N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×12=175N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=561+705+175=1441N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×1441+12279=14008N

L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm

λ=L0/i=150.00/1.59=94.34<150杆件长细比满足要求

=0.634,P=N/(
A)=14008/(0.634×424.00)=52.11N/mm2

钢管稳定性计算为52.11N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

（1）支承面受冲切承载力验算

钢管立杆设配套底座100×100mm，支承面为(按C15考虑）混凝土楼板

支承楼板厚=120mm，上部荷载为：F=14.01kN；

σpc,m=1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，βh=1.00

(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.15×1)×1.00×400×105]/1000=33.05kN

钢管支承面受冲切承载力33.05kN＞14.01kN,满足要求。

(2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×6120×0.01=137.70kN

支承面局部受压承载力F=137.70kN＞14.01kN,满足要求。

F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×1.20=28.80kN/m2

F1、F2两者取小值F=28.80kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.20m

2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=1100×182/6=59400mm3，I=bh3/12=1100×183/12=534600mm4。

σ=Mmax/W=417501/59400=7.03N/mm2

侧模抗弯强度σ=7.03N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×44.18×300/1000=8.03kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×8.03×1000/(2×18×1100)=0.61N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.61N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×31.68×3004/(100×9000×534600)=0.34mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.34mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

对拉螺栓受力8.47kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

计算跨度367mm；跨数3跨。木枋尺寸b=80mm，h=80mm；

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

σ=Mmax/W=162300/85333=1.90N/mm2

侧肋抗弯强度σ=1.90N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.600

Vmax=KVqL=0.600×12.05×367/1000=2.65kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.65×1000/(2×80×80)=0.62N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.62N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

均布荷载q，=28.80×300/1000=8.64N/mm；挠度系数Kυ=0.677

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.677×8.64×3674/(100×9000×3413333)=0.03mm

[υ]=L/250=367/250=1.47mm

侧肋挠度υmax=0.03mm＜[υ]=1.47mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

主变区100mm后楼面模板支撑计算书

结构板厚100mm,层高18.50m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值

①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m

②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.10×1.2=2.88kN/m

③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.10×1.2=0.13kN/m

④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=6.87kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)q2=3.37kN/m

第一层龙骨间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；

W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。

a.①＋②＋③＋④荷载

剪力系数KV=0.606

V1=KVq1L=0.606×6.87×350=1457N

跨中弯矩系数KM=0.078

M3=KMq2L2=0.078×3.37×3502=32200N.mm

剪力系数KV=0.606

V2=KVq2L=0.606×3.37×350=715N

挠度系数Kυ=0.644

υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.37/1.2)×3504/(100×9000×486000)=0.06mm

C施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数KM=0.200

M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N.mm

剪力系数KV=0.600

V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN

挠度系数Kυ=1.456

υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3503/(100×9000×486000)=0.36mm

M3＋M4=277200N.mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。

Mmax=277200N.mm=0.28kN.m

σ=Mmax/W=277200/54000=5.13N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=5.13N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

V2+V3=715+2100=2815N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：

Vmax=2815N=2.81kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2815/(2×900×18)=0.26N/mm2

楼板底模抗剪强度τ=0.26N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=0.06+0.36=0.42mm

[υ]=350/250=1.40mm

楼板底模挠度υmax=0.42mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

钢管横向间距900mm,第一层龙骨间距350mm,计算跨数2跨；

第一层龙骨采用木枋b=100mm,h=100mm；

q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=6.87×350/1000=2.40kN/m

科技会展中心通风空调施工组织设计第一层龙骨抗弯强度σ=1.46N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.625

Vmax=KVqL=0.625×2.40×900=1350N=1.35kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1350/(2×100×100)=0.20N/mm2

GB／T 50106-2010标准下载第一层龙骨抗剪强度τ=0.20N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=3.37/1.2×350/1000=0.98kN/m=0.98N/mm,挠度系数Kυ=0.521

υmax=Kυq’L4/(100EI)=0.521×0.98×9004/(100×9000×8333333)=0.04mm