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某高层建筑塔吊基础施工方案(qtz63型、qt80ea型)_secret塔吊基础设计……………………………………………………..1
四、塔机的型号及技术性能指标简介 2
DB15／T 1390-2018 电子信息系统机房建设价格测算规范.pdf1、QTZ5010型塔吊 2
1、QTZ5010塔式起重机基础设计 9
塔吊桩基础的计算书（QTZ5010）……………………………….9
二.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 10
三.矩形承台弯矩的计算 10
四.矩形承台截面主筋的计算 11
五.矩形承台截面抗剪切计算 13
六.桩承载力验算 13
七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 14
基础类型为人工挖孔桩；为满足平面垂直运输及施工需要，我司在拟建场地投入1台QTZ5010塔吊，安装高度为100m，安装具体位置详见塔吊安装平面布置图，承台标高高出地下室底板板底标高20cm。
3、本工程地质勘测报告
1、拟建场地原为一片耕地，土层较厚，后经机械挖掘取土整平；达到施工作业要求。
场地土层之下的基底岩石为下古生界片麻岩，属变质岩类。按风化程度及力学强度，可分为强风化片麻岩8、中风化片麻岩9、微风化片麻岩10。
场地内地下水主要为第四系土层中的孔隙潜水，粗砂层6为主要赋水层位，透水性强，中砂层3及细砂层5次之；其它各层均为弱透水层及相对隔水层；地下水的补给来源为大气降水及附近小溪和生活用水渗透补给。
四、塔机的型号及技术性能指标简介
1、QTZ5010型塔吊
该机上部采用液压顶升，增加或减少标准节，使塔机能随着建筑物的升高而平稳地升高，同时塔机的起生能力不因塔机的升高而降低。其起升机构采用电磁离合器换档变速，同时采用带有涡流制动器的电动机，使得起升机构获的理想的起升速度及荷重的慢就位。小车牵机构均装有电磁盘式制动器，使工作机构速度高且平稳可靠。附着式的最大起升高度可达120m，附着式起重机的底架可直接安装在建筑物上或建筑物近旁的混凝土基础上。为了减少塔身计算长度以保持其设计起重能力，设有五套附着装置。
第一附着装置距基础面20m（标准层第二层），第二附着装置距第一附着点12m（10层）（为了工程进度需要，不受塔吊自由高度的影响，在基础面至第一道附着增加一道），第三附着装置距第二附着点12m（14层），第四附着装置距第三附着点12m（18层），起重悬高（第四附着点至臂根铰点距离）不大于20m，附着点的高度可允许根据楼层的高度做些适当的调整。工作及非工作状态作用于基础的最大垂直荷载及最大弯矩如下表
（2）塔机性能和技术指标（详见表1）
（3）起重性能参数（详见表2）
供电容量：80KW；供电电压：380V（允差10%）；供电频率：50HZ。
52.9(不含顶升电机)
（一）塔吊出厂安全认可证
1、附着支撑应在浇筑主体梁、柱时按生产厂家给出的固定尺寸预埋。
1、QTZ5010塔式起重机基础设计
（1）采用人工挖孔桩承台基础方式设置塔吊基础
（2）CT：76Φ20，双层双向。
承台尺寸5000×5000；承台厚度：1200；砼强度为C35
（4）承台底C15垫层，100mm厚。
（5）施工时应做好位移和沉降观测，发现异常情况，应立即停止使用，排除问题方可使用。
塔吊桩基础的计算书（QTZ5010）
塔吊型号：QTZ5010，自重（包括压重）F1=411.6kN，最大起重荷载F2=60.00kN
塔吊倾覆力距M=1783.6kN.m，塔吊起重高度H=100.00m，塔身宽度B=1.6m
混凝土强度：C35,钢筋级别：Ⅱ级，承台长度Lc或宽度Bc=5.00m
桩直径或方桩边长d=0.90m，承台厚度Hc=1.50m
基础埋深D=2.60m，承台箍筋间距S=100mm，保护层厚度：50mm
二.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算
1、塔吊自重（包括压重）F1=411.6kN
2、塔吊最大起重荷载F2=60.00kN
作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F+F2)=565.92kN
塔吊的倾覆力矩M=1.4×1783.6=2497.04kN.m
三.矩形承台弯矩的计算
图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
其中n──单桩个数，n=1；
F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×697.00=836.40kN；
G──桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D）=1296.00kN；
Mx,My──承台底面的弯矩设计值（kN.m）；
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m）；
Ni──单桩桩顶竖向力设计值（kN）。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值：
Nmax=（565.92+1296.00）/1+（2497.04+576.8）×（2.50×1.414/2）/【2×（2.50×1.414/2）2】=1335.03kN
Nmin=（565.92+1296.00）/1—2497.04×（2.5×1.414/2）/【2×（2.5×1.414/2）2】=—404.07KN
2、管桩的承载力和管桩进入土层考虑
N=λπdΣLiＦi+0.9Gs>Nmin（安全）
λ——抗拔允许摩阻力与受压允许摩阻力的比例系数：0.4～0.7
Li——第i层土层厚度
Ｆi——第i层土层桩摩擦系数
N=0.4×3.14×0.5×（1.32×24+1.79×53+2.16×64+3.73×24+2.15×32+3.43×84.5+6.49×58）+0.9×39.6=719.76KN〉404.07KN
其中Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值（kN.m）；
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m）；
Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值（kN），Ni1=Ni—G/n。
经过计算得到弯矩设计值：
N=（565.92+1296.00）/1+2497.04×（2.50/2）/【1×（2.50/2）2】=964.89kN
四.矩形承台截面主筋的计算
式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。
经过计算得s=576.80×106/（1.00×14.30×4000.00×13882）=0.007
Asx=Asy=576.8×106/（0.997×1388×300.00）=1373.33mm2。
五.矩形承台截面抗剪切计算
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=1029.89kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
其中0──建筑桩基重要性系数，取1.0；
──剪切系数,=0.20；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；
b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=4000mm；
h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1388mm；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；
S──箍筋的间距，S=150mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1029.89kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中0──建筑桩基重要性系数，取1.0；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；
A──桩的截面面积，A=0.188m2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！
七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=831.50kN
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
其中R──最大极限承载力；
Qsk──单桩总极限侧阻力标准值:
Qpk──单桩总极限端阻力标准值:
Qck──相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值:
qck──承台底1/2承台宽度深度范围（≤5m）内地基土极限阻力标准值；
s,p──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数；
c──承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值：
s,p,c──分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数；
qsk──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；
qpk──极限端阻力标准值，按下表取值；
u──桩身的周长，u=1.571m；
Ap──桩端面积,取Ap=0.19m2；
li──第i层土层的厚度,取值如下表；
GBT36141-2018 建筑石膏相组成分析方法厚度及侧阻力标准值表如下:
土侧阻力标准值(kPa)
土端阻力标准值(kPa)
由于桩的入土深度为2.6m,所以桩端是在第4层土层。
康城花园2#楼屋面施工组织设计方案.docR=1.57×（1.8×24×0.96+1.9×53×1.25+2.0×64×1.3125+3.3×24×1.008+1.5×32×1.3125+6.2×84.5×1.3125+1.8×58×1.3125）/1.65+1.46×8400.00×0.19/1.65+0.46×800.00/1.70=2868.35kN
上式计算的R的值大于最大压力1335.03kN,所以满足要求！