施组设计下载简介：

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

现浇箱梁碗扣式支架施工组织方案

本工程位于厦门市集美区北部的后溪镇岩内村，站内地形平坦，桥梁工程为厦门西客站配套曲线匝道桥A、B工程。根据桥梁施工图设计，匝道桥A、B最大纵坡4.73%，桥面横坡1.0%，曲线段2.0%，桥梁平曲线半径为R50m、R70m。桥梁基本两座匝道桥桥跨布置相同。过渡跨为11.8m混凝土简支箱梁+第一联24+24=48m预应力连续梁+第二联24+24+28.5+24=100.5=48m预应力连续梁+第四联3×20=60m钢筋混凝土连续梁。主梁为单箱双室斜腹板等高度箱梁，梁高1.6m，箱梁顶宽12.0m，底宽6.5m，曲线段桥面标高由箱梁整体旋转形成。桥墩主要采用混凝土圆柱墩，跨交叉路口处采用花瓶式墩，墩台基础均为灌注桩基础。

场地工程地质条件较好，施工图确定的桥面纵断设计标高及桥下道路设计标高，原地面上素填土层及耕植土层为挖除土层。桥下支架基础顶面土层为粗砂层或粉质粘土层。

根据桥梁所处的施工场地情况和现有材料情况GB／T 31489.2-2020 额定电压500kV及以下直流输电用挤包绝缘电力电缆系统 第2部分：直流陆地电缆.pdf，本次匝道桥现浇箱梁支架采用碗扣式钢管满堂支架。

厦门新站综合交通枢纽配套工程施工图

扣件式钢管脚手架安全技术规范

厦门市有关施工要求及条例

支架钢管：碗扣式脚手架支撑系统。碗扣式多功能脚手架是一种先进的承插式钢管脚手架,具有多功能、高功效、承载力大、安全可靠等特点。按标准要求，钢管应用48x3.5mm的焊接Q235钢管。施工前要求对经过多年施工，壁厚减薄的钢管，钢管材料质量不保证，钢管锈蚀或磨损严重，局部弯曲或开焊的钢管检查，不得使用。验算中钢管考虑锈蚀按管壁厚度3.0mm计；

箱梁底模：采用高强度竹胶板，竹胶板厚度1.2cm；

模板楞木：横梁楞木为10×8cm方木，纵梁楞木为10×15cm方木；

支架基础：C20混凝土，2.5m×0.1m×0.15m通长枕木。

满堂碗扣支架施工设计布置

碗扣式杆件选WDJ碗扣成套配套产品。该碗扣式杆件脚手架支撑装卸方便,能装成曲线形状,可适用于本匝道曲线弯桥。

立杆间距（本桥为曲线桥，支架立杆间距以外侧为控制间距）：

横杆布置：≤120cm，扫地杆≤20cm。

纵横向交叉剪刀撑采用Φ48×3.5mm钢管，扣件式连接。

在每四排横向立杆和每三排纵向立杆各设置一道剪刀撑。

水平剪刀撑每2.4m设置一道，墩底横向剪刀撑每排必设。

现浇箱梁支架最大高度按6m计。

底模楞木、木横梁的接头，均不得在一直线上。

钢管排架立杆下垫100×100×10mm钢板及10×15cm的枕木。

本桥采用满堂支架法现浇施工，支架采用碗扣式满堂钢管支架，支架搭设最大高度6m，横向宽度14m，比桥面两侧各宽1.0m。

5.1组装与搭接构造与施工指导要求

①地基处理措施及施工指导要求

地基发生整体或局部沉降是支架倒塌的重要原因。因此本工程支架搭设前根据场地地质条件先对地基进行处理，确保地基具有良好的承载力。

目前桥址场地场平后的地面地基土层为粗砂或残积土地质，施工前先用铲车或推土机整平后，再在其上填筑大约3Ocm的建筑碎石料，并选择最佳含水量时用振动压路机进行辗压，辗压次数不少于3遍，如果发现弹簧土须及时清除，并回填合格的砂类土或石料进行整平压实，然后在处理好的土层上铺设15cmC20混凝土，采用人工铺平，其目的主要有3方面:（1）找平原地面，使支架底托处于水平面，进而确保支架立杆垂直;（2）封住地面可能的突然来水，保证地基不受雨水等浸；（3）作为支架基座。

在混凝土层上按照安装满堂支架脚手钢管立杆所对应的位置铺设枕木。为尽量减少地基变形的影响，在承台基坑回填处位置、灌注桩泥浆池位置上铺设大型废钢模板(此处不铺设枕木)，废钢模板铺设时，面板朝下或对该处回填加强处理。

为避免处理好地基受水浸泡，在两侧开挖40X30cm的排水沟，排水沟分段开挖形成坡度，低点开挖集水坑。该排水方案能防止积水浸泡地基，避免引起脚手架不均匀沉降。

不得在未经处理的起伏不定、软硬不一的地面上直接搭设脚手架。当场地有遇有坑槽时，立杆下到槽底或在槽上架设底梁。

在己处理好的地基上安放立杆底座(立杆可调座)，然后将立杆插在其上。架设在坚实平整的地基基础上的支架，其立杆底座可直接用立杆垫座;地势不平或承重脚手架底部用立杆可调底座;当相邻立杆地基高差小于0.6m，直接用立杆可调座调整立杆高度，使立杆碗扣接头处于同一水平面内;当相邻立杆地基高差大于0.6m时，则先调整立杆节间使同一层碗扣接头高差小于0.6m，再用立杆可调座调整高度，使其处于同一水平面内。

在搭设过程中，随时注意基础的沉降，对基础沉降悬空的立杆，调整可调底座，使之均匀受力。

采用3.0m和1.8m两种不同长度立杆相互交错、参差布置，上面各层均采用3.0m长立杆接长，顶部再采用1.8m长立杆找齐(或同一层用同一种规格立杆，最后找齐)，以避免立杆接头处于同一水平面上。在装立杆时及时设置扫地横杆，将所装立杆连成一整体，以保证立杆的整体稳定性。

立杆同横杆上的连接是靠碗扣接头锁定，连接时，先将上碗扣滑至限位销以上并旋转，使其搁在限位销上，将横杆接头插入下碗扣，待应装横杆接头全部装好后，落下上碗扣并预锁紧。立杆的接长是靠焊于立杆顶端的连接管承插而成，立杆插好后，使上部立杆底端连接孔同下部立杆顶端连接孔对齐，插入立杆连接销并锁定。

立杆施工的垂直高度限制:按1/200控制，且全高的垂直偏差不应大于10cm执行。

图2碗扣支架节点示意图

图3碗扣支架安装示意图

碗扣式支架支撑的底层组架

当组装完两层横杆后，首先检查并调整水平框架的直角度和纵向直线度(对曲线布置的脚手架应保证立杆的正确位置)；其次检查横杆的水平度，并通过调整立杆可调座减少横杆间的水平偏差；

逐个检查立杆底脚，并确保所有立杆不浮地松动。当底层架子符合搭设要求后，检查所有碗扣接头，并锁紧。在搭设过程中，应随时注意检查上述内容，并调整。

为确保支架的整体稳定性，支架安装中在每四排横向立杆和每三排纵向立杆各设置一道剪刀撑。

1）组装顺序:立杆底座→立杆→横杆→接头锁紧→上层立杆→立杆连接锁→横杆。支架组装时,要求到多面层的同一方向,或由同向向两边推进,不得从两边向中间合龙拼装,否则,中间横杆因两侧支架刚度太大而不好安装。当现浇梁混凝土浇筑需用混凝土输送泵上料时,应在支架侧面纵向搭设输送泵管道的专用支架。2)支架加固。本匝道桥现浇梁具有一定的纵、横坡度,现浇梁支架要承受上部荷载一定的纵、横分力，因此应当根据支架高度,及时加设剪刀撑加固断面。剪刀撑钢管要与其经过的每一根支架立杆全部用钢管扣件锁紧。3)支架调整。支架的高度在达到设计现浇梁板顶部高度之前,应根据纵、横坡度要求,逐个调整支架立杆顶杆的高度。纵方向的同一断面上每个顶托的高度应确定在同一平面位置,在调整立杆顶托时,螺栓的外壳高度不宜超过螺栓全长的1/3。

支架预压的目的:1、检查支架及地基的强度及稳定性确保施工安全。2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，测量出支架的弹性变形，有利于桥面线形控制。因此在安装模板前，为确保施工安全，我部将要对支架进行压预，

预压荷载为箱梁单位面积最大重量的1.2倍。本匝道桥预压方案采用编织袋装沙子进行预压，每袋约100公斤，采用吊机搬运。因匝道桥跨度较小，一般在11.8m~28.5m之间，因此把箱梁的每一跨作为为一个预压段。

为了解支架沉降情况，在加袋子预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每5米布置一排，每排4个点。在加载50%和100%后均要复测各控制点标高，加载100%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，如果加载100%后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可进行卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸载。

卸载时采用16t汽车吊将沙袋前移。卸载完成后，再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量(等于卸载后标高减去持荷后所测标高)，用总沉降量(即支架持荷后稳定沉降量)减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形(即塑性变形)量。预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。

我部将根据测出梁段荷载作用下支架将产生的弹性变形值及地基下沉值，与施工控制中提出的因其它因素需要设置的预拱度叠加，算出施工时应当采用的预拱度，按算出的预拱度调整底模标高。

浇注混凝土按分层顺序进行，尽量缩短砼运输时间，满足砼浇注速度，工作面按照砼拌合能力确定，在下层初凝或重塑前完成上层砼。在倾斜面上浇注砼时，应从低处开始逐层扩展升高，保持水平分层，分层厚度不大于30cm。

跨中砼浇注从跨中向两端墩台进行，墩顶区从两悬臂端向墩顶进行浇注，浇注顺序严格掌握。

在已浇注砼强度低于2.5MPa之前，严禁上人及堆放重物。

砼浇注完成后均需覆盖养护，洒水保持湿润7天以上。

5.4其他施工注意事项

（1）、支架必须保证有足够的强度，刚度和稳定性。施工操作人员应严格按设计要求安装和拆除支撑，不能有随意性。具体构造、拆除方法和时间等的要求，一定严格按规范进行，保证安装质量合格。

（2）、局部荷载超限和构架尺寸加大的部位对其结构予以加强。支架要比桥宽出50cm，且主梁悬臂板部分不得仅采用斜撑从主梁箱体支架上撑出去，必须设有垂直支撑。

（3）、现浇箱梁满堂支架采用多功能脚手杆搭设，使用需采用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调拖撑。

（4）、预压前仔细检查支架各节点是否连接可靠，预压时各点压重均匀对称。每次加载过程中，均对观测支架的变形和稳定状况做好记录，发现问题立即查明原因，迅速采取处理措施。

（5）、箱梁顶侧板外边缘要求设置不低于1.3m的钢管架临时防护设施。

（6）、支架、模板搭设到位后，组织技术、安全、施工人员对整体架体结构进行全面的检查验收，及时解决存在的结构缺陷，经检查验收合格后方可正式投入使用。

（7）、混凝土浇注过程时，要注意砼的浇注方式以及预压的方式、浇注顺序即加载路径。并派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

（8）、支模的拆除满足《混凝土结构工程施工质量验收规范》及其他有关规定，严格控制拆模时间，拆模前提请拆模申请并经过监理工程审批同意后方可进行。

（9）落架按全孔多点、对称、缓慢、均匀的原则进行，并且保证最后拆卸的支承不得在桥孔跨中附近。

（10）、材料进场前需对其检查，发现无法满足使用功能及安全要求得材料不得使用。

（11）、支架施工前要对支架安装班组图纸计算交底。

（12）、本匝道桥桥梁纵坡较大且位于曲线上，施工中要求按以下控制处理措施：砼浇注控制速度<25m3/h，浇注时从低标高向高标高进行;支架与墩帽、柱子连成一体；要求设置不少于3道的水平剪刀撑，施工浇注时应横桥向对称浇捣。

（13）、其他未尽事宜，可按国家相关规范要求进行。

为杜绝重大事故和人身伤亡事故的发生，把一般安全事故减少到最低限度，确保施工的顺利进行，特制订如下安全措施：

施工应按经审批的方案进行，方案未经审批不得施工。成立以项目经理为组长的安全管理、协调小组，严格执行项目经理部制定的相关管理制度。根据脚手架工程的特点， 对施管人员 进行安全教育，提高安全工作水平，是预防发生事故、确保作业安全的基础。加强对工人的安全教育，并设专职的安全员。

认真坚持执行定期安全教育、安全检查制度，设立安全监督岗，对发现的事故隐患和危机工程、人身安全的事项，做到立即处理、落实到人。 

 杜绝违章指挥和违章作业。 完善安全防护措施，提高现场人员的自我保护素质。 

明确支架施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作，在支架搭设、拆除前向工作人员进行安全技术交底，未经审批部门同意，不得修改变更。支架施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统上下。

确保底架支撑稳固，方可上架作业。架子工作人员必须持证上岗，并佩戴安全帽、带及穿防滑鞋。传递和安装杆件时要求多人协调配合。要尽量创造安全的作用条件。剪刀撑及其这条性拉杆应随架子高度的上升及时安装，确定整架稳定；杆件的垂直度和水平度，各节点构造和紧固程度符合施工规范要求。

起重指挥站在能顾全面的地点，信号统一、准确。吊运材料严格按安全制度执行。

整体架拼装完成后，检查所有连接扣件是否松紧。施工期间随时对支架进行全面检查，发现异常情况及时通报，必要时采取果断措施。

脚手架使用中，应定期检查下列项目：杆件设置和连接是否符合要求？底座是否松动脱空？扣件是否松动？立杆的沉降与垂直度偏差是否满足要求？安全防护措施是否满足要求？是否超载等？

身体状况不适的施工人员，不得上架作业。

支架拆除除设专人指挥，施工人员统一有序进行，并配好相应的安全防护用品。

有六级以上的大风和雨天时停止脚手架的搭设和拆除作业。雨后上架应穿防滑鞋。不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则采用安全措施，并报主管部门批准。

不得将泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。

工地用电的架设及用电安全应按行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定执行。

在桥两侧搭设安全网，只有在确认安全网可靠后，方可进行上层作业。搭设、拆除脚手架时，地面应设围栏和警示标志，并派人看守。

认真执行有关安全工作的规程、规定和文件。

6.2（模板坍塌）应急预案

满堂钢管支架是建筑施工中常用的支模方式，而模板坍塌事故是建筑施工中较易引发群体伤亡的危险源之一。模板坍塌事故的技术主要原因在有限的场地上集中了大量的工人、建筑材料、机械设备等，存在着不确定、不安全的因素，同时受到施工环境，以及季节和气候等自然条件的影响，容易造成一定的隐患。因此为预防模板坍塌事故的发生，有必要建立相应的应急预案。

按《建筑法》、《安全生产法》、《消防法》、建设部《工程建设重大事故的调查程序规定》、《建筑工程安全操作规程》编制安全应急预案。

预案的编制原则：贯彻“安全第一，预防为主”的原则。贯彻“以人为本，快速有效”原则。“属地救援”原则。

应急预案的技术措施：保证现场有必要的基本装备，如特种防护品、一般防救护品及临时救护担架及常用的救护药品等；专用装备，如医疗器材、抢救工具（一般工地常备工具即基本满足使用）、照明器材、通讯器材、交通工具、灭火器材等。

对职工进行应急知识培训：制定应急培训计划，对应急救援人员的培训和员工应急响应的培训要分开进行。培训内容：伤员急救常识、灭火器材使用常识、各类重大事故抢险常识等。务必使应急小组成员在发生重大事故时能较熟练地履行抢救职责，员工能在发生重大事故时会采取正确的自救措施。

事故报告：工地发生安全事故后，企业、项目部除立即组织抢救伤员，采取有效措施防止事故扩大和保护事故现场，做好善后工作外，按有关规定报告有关部门。

成员：吴炳忠、杨传力、柳志强、黄成武、苏文艺、曾传力、苏旭波、陈皇、张泽培、温瑞安、王辉

附录：碗扣支架设计检算书

C50钢筋砼：γ砼=27KN/m3；

Q235钢材：γ钢=78.5KN/m3，E=2.1x105MPa，[σ]=140MPa，[σw]=140MPa；

木材（杉木）：γ木=7.5KN/m3，E=9x103MPa，[σw]=9.5MPa；

竹胶板：γ板=9.5KN/m3，E=11x103MPa，[σw]=14.5MPa；

临时结构容许应力提高系数：钢材1.25，木材1.0，竹胶板：1.0（木材及竹胶板因考虑重复利用不提高）

桥梁结构为单箱双室斜腹板等截面连续梁，梁高1.6m，箱梁顶板宽12m，底板宽6.5m，箱梁顶、底板厚均为0.22m，腹板厚0.45m，加厚段后0.65m，两侧翼缘板悬臂长度均为2.5m，全桥仅在桥墩支点截面处设置端，中横梁。桥面横坡在2%一2%变化，桥面横坡由梁底垫石变高度使梁体整体旋转而形成，箱梁横断面与梁高均保持不变。此处的支架搭设高度为6m左右，标准段宽度为14m，箱梁其截面图如下所示:

附录图1箱梁腹板加厚段断面图（尺寸单位cm）

模板结构验算（容许应力法）

竹胶板底模板自重：q板=0.012x9.5=0.114KN/m2

新浇筑箱梁钢筋混凝土自重（偏安全考虑取安全系数=1.2，取箱梁腹板底顶板处荷载值）：q砼=1.2×0.765×27=24.79KN/m2

施工荷载及施工人员、材料、机具等行走运输或堆放的荷载：

均布荷载：q施=2.0KN/m2集中荷载：N施=2.5KN

振捣混凝土时产生的荷载；2KN/m2

其他可能产生的荷载，如雪荷载、冬季保温设施荷载等本计算不考虑。

（二）底模强度及刚度检算

箱梁底模采用高强度竹胶板，竹胶板厚度1.2cm，底模楞木间距0.3m，所以验算模板强度采用宽b=1.0m平面竹胶板。跨径0.3m且不小于1.5m跨连续梁板计。

弹性模量E=1.1×104MPa

截面抵抗矩Ix=bh3/12=14.4cm4

截面抵抗矩Wx=bh2/6=24cm3

[σw]=14.5MPa；

附录图2竹胶板底模计算模型示意图（尺寸单位cm）

按五跨等跨连续梁计算（《路桥施工计算手册》P765）

底模板均布荷载：q=0.114+24.79+2+2=28.9KN/m2

底模板集中荷载：P=N/2=1.25KN

最大弯矩MB=0.105ql2+0.158Pl=0.3324KN·m

2、最大挠度验算（《路桥施工计算手册》P765）

从竹胶板下方木布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，跨中最大挠度：

fmax=（0.677qL4+1.097Pl3）/100EIx=0.121cm＜L/400=0.75cm（满足）

3、综上验算，竹胶板强度及挠度受力满足要求。

（二）底模横梁楞木强度及刚度检算

楞木为10×8cm方木，跨径为0.9m，中对中间距为0.3m，按两跨连续计算，每根长度不小于1.8m计。

附录图3底模横梁楞木计算模型及断面示意图（单位cm）

1、强度（《路桥施工计算手册》P762）

作用在楞木上的均布荷载为：q=28.9×0.3+0.1×0.08×7.5=8.73KN/m

作用在楞木上的集中施工荷载为：P=2.5KN

最大弯矩：Mmax=0.125ql2+0.188Pl=1.31KN·m

2、横梁最大挠度验算（《路桥施工计算手册》P762）

fmax=（0.52qL4+0.911Pl3）/100EIx=0.0796cm＜L/500=0.18cm（满足）

（三）纵梁强度及刚度检算

纵梁选用10×15cm方木，跨径为0.9m，每根长度不小于2.7m，三跨连续。因楞木间距较小（0.3m），按均布荷载计算。

附录图4模板纵梁计算模型及断面示意图（单位cm）

1、强度（《路桥施工计算手册》P763~764）

0.9m长纵梁上承担3根横梁重量为：0.1×0.1×0.6×7.5×3=0.135KN

横梁施加在纵梁上的均布荷载为：0.135÷0.9=0.15KN/m

作用在纵梁上的均布荷载为：q=28.9×0.9+0.15=26.16KN/m

作用在纵梁方木上的集中施工荷载为：P=2.5KN

跨中最大弯矩：Mmax=0.10ql2+0.15Pl=2.46KN·m

fmax=（0.677qL4+1.146Pl3）/100EIx=0.054cm＜L/500=0.18cm（满足）

综上，模板纵梁强度、刚度满足要求。

箱梁腹板立杆间距布置为0.9×0.6米，计算示意图如下：

附录图5箱梁腹板支架示意图（单位cm）

竹胶板底模板自重：q板=0.012x9.5=0.114KN/m2

新浇筑箱梁钢筋混凝土自重（取箱梁腹板加厚段为验算位置，系数取1.2）：S=1.46m2，q砼=1.2×1.49×27/1.8=26.82KN/m2

混凝土冲击力：2.0KN/m2

振捣混凝土时产生的荷载；2.0KN/m2

施工荷载：2.5KN/m2

荷载合计：每根支架立杆所承受的钢筋砼和模板施工荷载：（0.114+22.35+2+2+2.5）×0.6×0.9=18.1KN；

(1)立杆反力18.1KN

(2)立杆及其横梁自重2.5KN

合计N=18.1+2.5=20.6KN

立杆容许承重力（横杆步距1.2m时），根据查《建筑施工计算手册》P467得[N]=30KN,N<[N]满足要求。

立杆毛截面：Am=4.24cm2

惯性矩Ix=107800mm4，Wx=4493mm3

回转半径：r=1.595cm

长细比λ=120/1.595=75.2，查表得折减系数Ф=0.676

立柱稳定承载能力N=[σ]×1.25×Am=50.2KN(>20.6KN)满足要求。

隔梁部位立杆间距布置为0.6×0.6米，

竹胶板底模板自重：q板=0.012x9.5=0.114KN/m2

新浇筑箱梁钢筋混凝土自重：q砼=1.2×1.6×27=51.84KN/m2

混凝土冲击力：2.0KN/m2

振捣混凝土时产生的荷载；2.0KN/m2

施工荷载：2.5KN/m2

荷载合计：每根支架立杆所承受的钢筋砼和模板施工荷载：（0.114+51.84+2+2+2.5）×0.6×0.6=21.1KN；

(1)立杆反力15.8KN

(2)立杆及其横梁自重2.5KN

合计N=21.1+2.5=23.63KN

立杆容许承重力（横杆步距1.2m时），根据查《建筑施工计算手册》P467得[N]=30KN,N<[N]满足要求。

立杆毛截面：Am=4.24cm2

惯性矩Ix=107800mm4，Wx=4493mm3

回转半径：r=1.595cm

长细比λ=120/1.595=75.2，查表得折减系数Ф=0.676

立柱稳定承载能力N=[σ]×1.25×Am=50.2KN(>23.6KN)满足要求。

箱梁空腔及翼缘部位立杆间距布置为0.9×0.9米，

竹胶板底模板自重：q板=0.012x9.5=0.114KN/m2

新浇筑箱梁钢筋混凝土自重：箱梁空腔处q砼=1.2×0.44×27=14.3KN/m2

箱梁翼缘根部处q砼=1.2×0.4×27=12.96KN/m2

混凝土冲击力：2.0KN/m2

振捣混凝土时产生的荷载；2.0KN/m2

施工荷载：2.5KN/m2

荷载合计：每根支架立杆所承受的钢筋砼和模板施工荷载：（0.114+14.3+2+2+2.5）×0.9×0.9=16.9KN；

(1)立杆反力16.9KN

(2)立杆及其横梁自重2.5KN

合计N=16.8+2.5=19.4KN

立杆容许承重力（横杆步距1.2m时），根据查《建筑施工计算手册》P467得[N]=30KN,N<[N]满足要求。

立杆毛截面：Am=4.24cm2

惯性矩Ix=107800mm4，Wx=4493mm3

回转半径：r=1.595cm

长细比λ=120/1.595=75.2，查表得折减系数Ф=0.676

立柱稳定承载能力N=[σ]×1.25×Am=50.2KN(>19.4KN)满足要求。

风荷载对管架整体稳定的影响

厦门市：基本风压V10=39.7m/s,基本风压W0=0.9KN/m2

根据桥址处取B类地表风速高度变化修正系数K2=1.00（取支架最大高度6m）

阵风风速系数K5=1.38

设计基准风速Vd=K2×K5×V10=1.0×1.38×39.7=54.8m/s

设计基准风压Wd=γ×Vd2/(2g)=2.51KN/m2

取24m单跨进行风荷载计算，横桥向风荷载标准值：Fwh=K0×K1×K3×Wd×Awh=0.75×1.0×1.9×2.51×（0.048×24×6/0.9）=27.5KN

计算风荷载对管架横桥向作用力很小，对管架整体稳定影响可不计。构造上在桥墩位置设剪刀撑支于墩上形成固定体系即可。

单根支架钢管底部承受的最大压力Nmax=20.6KN,钢管下垫10cm×10cm×1.0cm钢板，钢板下为2.5m×0.1m×0.15m通长枕木，枕木下为15cm厚的C20混凝土。

在支撑杆集中荷载作用下的150mm厚C20混凝土板的冲切计算：

KQC≤0.75RlSH0

K:冲切强度安全系数，取2.2：

QC:集中荷载20.6KN；

成都xxx幼儿园悬挑脚手架专项施工方案（2020）Rl：混凝土抗拉强度设计值取1.5：

S：冲切面周长（150+100+150）×4=1600mm；

h0：混凝土厚度150mm

2.2×20600≤0.75×1.5×1600×150

45320≤27000N(满足)

根据地质资料可知，匝道桥工程范围内的地表土质基本为亚粘土层。地基碾压密实处理并铺垫小石子混凝土前GB 51370-2019标准下载，地基承载力在110~130kpa之间。出于安全考虑，处理后仍按110KPa设计计算。

A=(0.15+0.15+0.15)2=0.2025m2

p=N/A=20.6/0.2025=101.7kpa<[fa]=110kap（满足）