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武进区疾病预防控制中心工程一号楼

江苏武进建筑安装工程有限公司

2007年10月18日

DB37／T 4260-2020标准下载武进疾控中心综合楼工程高空模板施工方案

本工程建筑面积15390平方米，主楼建筑高度59.85米，框架12层。层高为4.0m。主楼十一层（标高40.5M）9轴交C轴～1/B轴处,处悬跳梁KLC（7A）、KL8梁截面尺寸分别为400×1000，250×1000;跨度分别为4m,5.7m；飘板主楼1轴交A～B轴处（标高为53M）悬跳梁KLA、KL1梁截面尺寸分别为400×1000,350×650;跨度分别为4.1m,8.4m，根据《建设工程安全生产管理条例》的条款，需对高大模板支撑系统进行专项设计。

《施工手册》（第四版）

《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204）

楼板木模自重（包括梁模）

2．5KN/m2（另以集中荷载2.5KN验算，取大值）

计算立杆及其他支承构件

Q235钢，φ48，δ=2.8

抗弯强度设计值：fm=205N/mm2

截面积：A=3.97cm2

惯性矩：I=10.20cm4

截面模量：W=4.25cm3

弹性模量：E=2.06×105N/mm2

顺纹抗压：fc=10N/mm2

顺纹抗剪：fv=1.4N/mm2

顺纹抗拉：ft=8.0N/mm2

抗弯：fm=13N/mm2

弹性模量：E=9000N/mm2

松木的重力密度5KN/m3

沿梁高设两道，垂直间距400、水平600

1、截面400×1000的梁支撑系统为：三排支架、最大横距900，中间加1根立杆顶撑，顺梁方向立杆纵距600，横杆步距1800，小横杆间距为300（图一）。（边支撑1/2全高顶部为双立竿,其余支撑均为单立杆.）

2、截面250×1000的梁支撑系统为：二排支架、立杆撑距900，顺梁方向立杆纵距600，横杆步距1800，小横杆间距为300.（边支撑1/2全高顶部为双立竿,其余支撑均为单立杆.）（图二）；

3、在C轴与9轴交叉处钢管格构柱（见平面图内位置）：钢管从下往上均为三立杆。

4、飘板支撑系统与该处模板支撑系统同时搭设，飘板反梁砼分两次浇筑，第一次浇筑高度为板厚，5天后再浇筑反梁混凝土。这样可以有效减少反梁支撑系统的荷载。同时不影响结构安全，还有利于支撑系统的安全。

5、侧模间用φ12对拉螺栓拉牢，垂直间距400、水平600。

6、板的支撑系统立杆间距1000×1000，跨过梁的纵向水平杆要与梁的横向水平杆扣接，确保梁的支撑系统搭设连成一体。

7、模板支撑系统与现有脚手架分开搭设,不相连。在现脚手架处遇到支杆时,支杆穿脚手架搭设.顺梁方向在梁的两侧设置竖向剪刀撑.每隔四步搭设水平剪刀撑.

8、支撑系统顶部满铺竹排,并考虑防护措施（如图）.以上该处脚手架待结平砼浇筑完毕后,考虑槽钢悬挑脚手架.

9、支撑系统从地下室顶板上开始搭设，其余梁支撑系统支承在砼板上，支撑点上下对齐，下垫木板。支撑在板上的梁支杆下相应部位,从地下室的顶板上向上搭设该处的支撑系统。

10、立杆（顶撑）下脚均应设统长扫地杆。

11、支撑系统中的水平杆与楼层相应位置(已施工未拆除)的水平杆连成一体,且遇到砼柱时与柱做刚性连接。

12、梁底所有立杆在顶部增加一只保险扣件。

14、梁砼分层浇筑,每层厚度不大于500，砼不得一次浇筑到顶。

15、泵车送料时，泵管布置在现楼层中间，不得放在该悬挑平台上,悬挑平台上砼人工输送，严因平台超载而倒塌伤人。

16、砼浇筑时项目部安排专人木工进行模板支撑系统的观察。

17、立杆接长除顶层顶步采用搭接外，其余各层各步必须采用对接扣件连接。相邻两根立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500㎜；各接头中心至主节点的距离不宜大于1/3步距。顶层顶步立杆搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100㎜。

沿全高设置纵横向水平杆。

18、其他搭设要求按常规模板搭设方法。

19、本模板支撑系统由常州秀海搭建公司负责搭设.

20、搭设前做好专项安全技术交底，搭设时同步进行检查。

施工前，做好专项施工技术交底。

施工时，施工方安全员、监理同步做好检查工作。

施工完毕后，由公司安全部门、现场项目经理、安全员与监理共同验收。

1、该梁砼施工完毕三天后可拆去梁侧模板。

2、梁底模板等砼强度达到设计强度时方可拆除,整个梁底支撑系统不可拆除,待到装饰完成后再行拆除。

作业工人佩戴好安全防护用品。

支模前进行专项安全交底，并履行签字手续。临边无防护设施情况下支模应系好安全带。

搭设排架不得与脚手架连接，不得随意拆除脚手架拉结，梁底横杆不得伸出脚手架外立杆，以防妨碍张挂安全网。

泵车送料时，平台上不准过量堆放，严防平台超载而倒塌伤人。

砼浇筑时项目部安排专人木工进行看模，看模时工人站在脚手架上，不能站在支撑系统下，用强光手电照明监控支撑系统情况，听到异常声响立即报告，并停止作业。

项目部接到报告后与监理、业主分析施工情况，决定是否需要采取措施。待隐患消除后才能继续作业。

若发生事改，立即报告并按公司和项目部的应急预案方案执行。抢救伤员防止伤害扩大。

附件：大梁模板支撑系统计算书

武进区疾病预防控制中心一号楼高层模板设计方案

武进区疾病预防控制中心一号楼工程建筑面积15390平方米，主楼建筑高度53米，框架12层。标准层层高为3.85m。主楼十一层（标高40.5M、53.0M）9轴交C轴～1/B轴处设悬跳梁。

主楼1轴交A～B轴处（标高为53M）悬跳梁KLA、KL1梁截面尺寸分别为400×1000、350×650，跨度分别为4.1m、8.4m根据《建设工程安全生产管理条例》的条款，需对高大模板支撑系统进行专项设计。本工程需进行论证的梁截面如下表：

1/8轴交C～1/B轴

以上序号1、3、5梁线荷载超过15KN/㎡，以荷载最大的400*1400截面计算模板支撑系统，其余需论证的梁按此梁计算的结果搭设支撑系统。

为确保模板支撑系统施工安全，对支撑系统进行专项设计，方案经专家论证同意后实施。

一、截面400×1000梁支撑系统设计

1、模板及排架支撑用料

梁侧模板采用12mm厚夹板（多层板），底模采用12厚多层板加4根50*100厚通长木板，采用侧包底的安装方法，底模下用钢管作为小横杆，支撑用φ48，壁厚为2.8mm的脚手架钢管，拉接用φ12螺栓。

2、模板支撑体系设计及计算

1、模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数

楼板木模自重（包括梁模）

施工荷载（计算直接支承小楞结构构件时，均布1500N/m2）

2、梁模板支架排架的设计计算

2.1.1砼自重：24×0.4×1.0×1.0×1.2=11.52KN/m

2.1.2钢筋自重：1.524×0.4×1.0×1.0×1.2=0.73KN/m

2.1.3模板及附件：0.5×（0.4+1.0×2）×1.0×1.2=1.44KN/m

2.1.4振动荷载：2×0.4×1.0×1.4=1.12KN/m

以上四项小计，计算小横楞时排架荷载：14.81KN/m

2.1.5施工荷载：2.5×0.4×1.0×1.4=1.68KN/m（计算底模及小横杆时）

排架总荷载：21.51+1.68=23.19KN/m

2.2底模验算（底模采用12厚多层板加50*100木方）

2.2.1抗弯强度验算(底模木方折算厚度为45*95㎜)

5×0.045×0.095×4×1.2=0.103KN/m

24×0.4×1.0×1.2=11.52KN/m

1.524×0.4×1.0×1.2=0.73KN/m

2×0.4×1.4=1.12KN/m

乘以折减系数0.9，则q=0.9q1=0.9×13.473=12.13KN/m

（2）、抗弯承载力验算：

底模下的顺梁方向支撑立杆间距为0.6m，考虑木模板长度有限，故按最不利的单跨计算。

则：Mmax=(1/8)·ql2=0.125×12.13×0.62=0.546KNm=0.546×106Nmm

σ=M/W=M/（bh2/6）=6×0.546×106/（45×4×952）=2.02N/mm2

结论：根据以上计算，底模抗弯满足要求。

2.2.2抗剪强度验算：

V=(1/2)ql=0.5×12.13×0.6=3.64KN

τ=3V/（2bh）=3×3.64×103/（2×45×4×95）=0.32N/mm2

结论：根据以上计算，底模抗剪强度满足要求。

q′=q1′×0.9=12.353×0.9=11.12KN/m=11.124N/mm

ωmax=5q′l4/（384EI）=5×11.12×6004/[384×9000×（1/12）×600×953]=0.05mm<[w]=l/400=600/400=1.5mm

结论：根据以上计算，底模挠度满足要求。

梁侧模拉墙结螺栓验算:梁高1000,在梁底面以上300,700处设二道拉结螺栓Ф12,水平间距600.如下图所示,则最小一道承受的拉力最大.柱侧压力为

Ф12拉结螺栓切割螺纹后截面有消弱,所以按照Ф10计算截面积,

则σ下栓=5.04*103/（3.14*52）=64N/㎜2<【f】=210,

∴拉结螺栓满足模板侧压力的要求.

2.4.1钢管排架：（Q235钢，φ48，δ=2.8）

2.4.2小楞间距取0.3m，在梁底部中间部位设一根立杆支撑，计算简图如下：

则：q=12.13×0.3/0.4=9.10KN/m(用于验算抗弯强度)

（1）、抗弯强度验算：

σ=M/W=0.11×106/（4.25×103）=25.87N/mm2

ωmax=q′2002×4502/(24EI)=5.99×2002×4502/(24×2.06×105×10.20×104)=0.10mm

按连续梁计算，承受小楞传来的集中荷载，此时施工荷载为1.5×0.4×1.0×1.4=0.84KN/m

q=(13.473+0.84)/2=7.16KN/m Q=7.16×0.3=2.14KN

M=0.175QL=0.175×2.14×600×103=2.25×105N·mm

σ=M/W=2.25×105/(4.25×103)=52.7N/mm2

ω=q′l4/(150EI)=6.18×6004/(150×2.06×105×10.20×104)=0.3mm

横杆步距与脚手架相同为1800mm，钢管净截面积A=397mm2i=1.60cm计算高度l=h+2a=1800+2×300=2400

λ=H/i=2100/16.0=150＜[λ]=210，查表知φ=0.308

中间的立杆承受的荷载最大

Ф48×2.8钢管自重3.1175kg/m=31.175N/m搭设高度40m，考虑到连接件,水平杆重量分摊.（每米立杆分摊0.5m水平杆重量）

某土地整理项目施工组织设计(土地平整工程、农田水利工程、田间道路及防护林工程31.175×（40+20）×1.5=2805.75N=2.81KN/根立杆

底部钢管总重量（5.61+2.81）=8.42KN<[N]搭设立杆=10.20KN

此时底部立杆考虑到σ=8420/（0.391×397）=54.24N/mm2

钢管下垫木板200宽,通长布置.则每根立杆下压力为8.42/（0.2×0.6）=70KN/㎡.

σ=N/(φA)=139000/(0.423×397)=82.8N/mm2

考虑到该400×1000梁支撑到地下室顶板上，顶板C40原400地下室顶板设计可以作为东轴车辆道路行走,现在还未施工填土做地面,故认为地下室底板是能够承载该梁支撑系统.

主楼十一层（标高40.5M）1/8轴交C轴～1/B轴处KLC（7A）、KL8梁支撑在三层结平上GBT 39741.1-2021 滑动轴承 公差 第1部分：配合.pdf，现楼层支撑系统已拆除.故在一、二层梁支撑系统立杆下的板下从地下室顶板向上补搭顶撑.

通过计算,整个支撑系统是安全的,尚需满足一些构造要求.