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唐山裕祥园小区南区（5#、9#楼）工程

安全专项施工方案编制审批表（B类项目部）

施工方案名称：唐山裕祥园小区南区（5#、9#楼）工程悬挑架工程施工方案

专业项目部技术人员：日期：

某水库工程防渗墙施工组织设计专业项目部经理：日期：

项目部总工程师：日期：

分公司总工程师：日期：

一、编制依据……………………………………………………………………………………………1

二、工程概况……………………………………………………………………………………………1

三、施工布署……………………………………………………………………………………………1

四、施工准备…………………………………………………………………………………………2

五、施工进度安排………………………………………………………………………………2

六、施工方法……………………………………………………………………………………2

七、质量保证措施…………………………………………………………………………………5

八、环境和职业健康安全保证措施………………………………………………………5

唐山裕祥园小区南区5#、9#楼施工图纸

唐山裕祥园小区工程施工组织设计

建筑施工高处作业安全技术规范

河北省建筑工程施工现场安全管理标准

建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

建筑施工脚手架实用手册

二、施工概况及施工条件

本工程位于唐山市路北区朝阳道南侧，交通便利。5#楼地上十一层和十八层，采用筏板基础，地基采用CFG桩地基处理，结构形式为剪力墙结构，其中地下一层为库房，与车库相连，另含一层设备夹层。5#楼总建筑面积12896平方米，其中地上12118平方米，地下面积778平方米。

9#楼为地上三十层，局部外接两层商业，外接商业裙房为框架结构。主楼，结构形式为剪力墙结构，其中地下一层为库房，与车库相连，另含一层设备夹层，采用筏板下桩基础，桩型为长螺旋钻孔压灌桩商业裙房采用柱下独立基础。9#楼总建筑面积23748.9平方米，其中地上22944.5平方米，地下面积804.4平方米。

本工程选用型钢悬挑脚手架。

2.2.1、现场三通一平可以保证施工正常运行。

2.2.2、地下部分回填土不能及时进行施工，所以结构施工至二层时使用悬挑架进行施工。

3.1施工重点与难点分析

3.1.1、脚手架施工中，安全是重中之重，要充分发挥“三宝”功能。

3.1.2、工字钢、连墙件的受力计算，立杆稳定性的计算，扣件抗滑移的计算等是脚手架施工的难点。

3.2.1、针对施工现场可能出现的危险因素，项目部特意建立了安全防护小组。安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到“无重大伤亡及消防、机械事故，一般事故频率控制在1‰以内”安全生产目标的必然保障，也是我项目部创建省级文明工地的根本要求。

3.2.2、根据施工图纸对悬挑梁进行合理布置，并对脚手架施工中的大横杆、小横杆、连墙件、扣件等可能出现危险的部位进行详细的计算比对，最后确定合理可行的施工方案。

组织技术人员及施工人员熟悉审查图纸，在编制施工方案前将悬挑梁位置尤其是需要进行纵横交叉的部位墙体预留洞位置及脚手架各个组成部分的受力情况进行计算，选择最佳方案；学习规范、规程、标准等，为方案的编制和工程的施工做好充分准备。

A、施工前将搭设悬挑架所需的材料进厂，并按照品种型号及部位摆放成堆。

B、保证施工道路的畅通。

C、夜间施工保证足够照明。

4.3施工人员及有关组织准备

各施工队根据工程量及工期进度安排合理安排架子工、电工、放线工数量。

B、施工前对相关人员进行安全教育及安全技术交底，明确施工中可能遇到的突发情况及处理方法。

钢管、脚手板、工字钢、钢丝绳等

悬挑脚手架搭设应以保证施工正常进行为依据，5#楼从二层结构顶板开始搭设悬挑架，11层部分分两步悬挑至顶层，第一步从3层楼板挑至9层顶板，第二步从7层楼板挑至顶层；18层部分分三步挑至顶层，第一步从3层楼板挑至9层顶板，第二步从8层楼板挑至14层顶板，第三步从13层楼板挑至顶层。9#楼从一层结构顶板开始搭设悬挑脚手架，分三步挑至顶层，第一步从2层楼板挑至8层顶板，第二步从7层楼板挑至13层顶板，第三步从12层楼板挑至18层顶板，第四步从17层楼板挑至23层顶板，第五步从22层楼板挑至28层顶板，第六步从27层楼板挑至顶层。

悬挑脚手架的搭设顺序为：水平挑梁→立杆→纵向大横杆→横向小横杆→大横杆（栅格）→剪刀撑→铺脚手板→搭防护栏杆→绑扎安全网→设连墙杆，其中连墙杆件和剪刀撑随搭设过程进行，以满足构造和受力要求，且剪刀撑的搭设应在脚手架立面上满设，以满足架体抗剪力要求。

（1）悬挑梁采用直径为18的Q235圆钢在平台上预埋卡环两道与楼板连接，卡环排距500mm。卡环应选用一级钢筋，不准使用冷拉加工钢筋，防止脆裂。埋入砼内钢筋长度不小于30d并与结构主体连接。

（2）锚环钢筋必须置于楼板钢筋的下面。锚环详图见下图。

每次悬挑从结构顶板悬挑出工字钢作为挑梁，其中建筑物外悬挑长度1500mm，平台内锚固段长度1200mm。搭设过程中，利用塔吊与楼板上预埋的卡环连接，并用钢板将其垫平卡牢。

6.2.3挑梁上双排架的搭设

（2）飘窗板处、阳台等脚手架搭设应考虑装修时结构施工需要，对脚手架进行适当调整，即可以通过减少脚手架排距避免脚手架内侧大横杆与飘窗板交叉。

（1）钢丝绳卸荷按水平一根立杆纵距设置一个吊点，在搭设时进行卸荷，钢丝绳直径15mm。钢丝绳上吊点与下吊点距离为2米，吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点处。

（2）房屋转角处为了减小架子端部外伸长度，挑梁应斜向布置，此时挑梁挑出长度及锚固长度均应增加，并且挑梁应另增加钢丝绳加强。

（3）考虑到方便施工等原因，横梁的放置距离不可能全部按1.5m放置，凡是横梁距离大于1.5m的均采用钢丝绳一道卸荷，保证脚手架受力安全。

（4）凡是建筑物四个大角及建筑物立面有凹进去的部分采用一道附加钢丝绳卸荷。

（5）钢丝绳的安装要符合国家施工规范和规程，不得随意施工，卡扣带螺丝的那个面要朝向钢丝绳主绳，且一般卡扣的间距要满足8d间距的要求，并且端部要做安全弯头。

6.3、脚手架的搭设与拆除

6.3.1、脚手架的搭设作业遵守以下规定

钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的玛钢扣件，不得使用铅丝和其他材料绑扎。脚手杆件不得钢木混搭。在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。

6.3.2、脚手板或其它作业层板铺板要求

1)脚手板或其它铺板应铺平铺稳，绑扎固定，选用50mm木脚手板，松木材质。

2)脚手板采用对接平铺时，在对接处与其下两侧支承横杆的距离应控制在100～200mm之间。

3)脚手板采用搭接铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且在搭接段的中部应设有支承横杆。铺板严禁出现端头超出支承横杆150mm以上未作固定的探头板。

4)长脚手板采用纵向铺设时，其下支承横杆的间距不得大于1.5m。纵铺脚手板应按以下规定部位与其下支承横杆绑扎固定：脚手架的两端和拐角处；沿板长方向每隔15～20m；坡道的两端；其它可能发生滑动和翘起的部位。

5）由于内排立杆距结构30cm，必须在此处的小横杆上满铺脚手板，并且将脚手板用14#铁丝绑扎牢固。脚手架的操作面必须满铺脚手板，不得有空隙、探头板和飞跳板。

装设连墙件或其它撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和整架的显著变形。工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。脚手板操作面的端头处设不小于1.2m高防护栏杆两道，建筑物顶部脚手架要高出屋面女儿墙顶1.0m，高出部分要绑两道护身栏，并立挂安全网且防护高度不得低于1.2m。

6.3.3、脚手架搭设质量的检查验收规定

l)构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。

2)节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到(40～60N·m。

3)钢脚手架立杆垂直度应≤1/300，且应同时控制其最大垂直偏差值：当架高≤20m时为不大于50mm；当架高＞2Om时为不大于75mm。

4)纵向钢平杆的水平偏差应≤1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm。

5)作业层铺板、安全防护措施等需符合上述的要求。

6.3.4、脚手架使用规定

作业层每1m2架面上实用的施工荷载(人员、材料和机具重量)不得超过以下的规定值或施工设计值：施工荷载(作业层上人员、器具、材料的重量)的标准值，结构脚手架取3kN/m2。

严禁将施工设备放置在挑架上；如必须放置的施工设备，须经项目技术人员同意，且设备单重不得大于1kN；外墙大钢模板在安装调正前，不得搁置或固定在挑架上。

在架面上严禁码放材料。严禁上架人员在架面上奔跑、退行。

作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。

在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。

工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。

人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。

每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。

在冬期施工期间，霜雪天后要及时对脚手架进行清扫，并要采取防滑措施。

6.4、脚手架的拆除施工工艺

拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网→挡脚板及脚手板→防护栏杆→剪刀撑→斜撑杆→小横杆→大横杆→立杆。

不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。

当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。

7.4质量保证注意事项

7.4.1脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。

7.4.3操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。

7.4.4在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。

安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。

八、环境、职业健康安全保证措施

主要危险源点及评价：物体打击，采用直接经验法，A级，可造成群死群伤事故；悬挑架搭设和使用过程中，可能会导致钢管、卡扣、架体坠落，造成物体打击群死群伤事故，根据建设公司《危险源辩识、风险评价及控制程序》及《危险源管理办法》的规定，因此判断为A级。根据危险源采取的措施：

8.1材质及其使用的安全技术措施

8.1.1扣件的紧固程度宜在40～50N•m，并不大于65N•m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。

8.1.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。

8.1.3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。

8.2脚手架搭设的安全技术措施

8.2.1脚手架预埋件所在顶板的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。

8.2.2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。

8.2.3开始搭设立杆时应每，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。

8.2.4脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。

8.2.5脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。

8.2.6在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对挑杆纵距作≥100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。

8.2.7在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。

8.3脚手架上施工作业的安全技术措施

8.3.1结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

8.3.2严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。

8.3.3结构施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时使用的悬挑脚手架同时作业层数不超过一层。

8.3.4当作业层高出其下连墙件3.0m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。

8.3.5各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。

8.3.6定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

8.4脚手架拆除的安全技术措施

8.4.1脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。

8.4.2拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。

8.4.3架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。

8.4.4拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。

8.4.5拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。

8.4.6拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

8.4.7每天拆架下班时，不应留下隐患部位。

8.4.8拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

8.4.9在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。

8.4.10所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。

8.4.12拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。

8.4.13六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。

脚手架体与墙体连接构造

5#楼悬挑式扣件钢管脚手架计算书

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.0米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.40米。

采用的钢管类型为
48×3.5，

连墙件采用2步2跨，竖向间距2.80米，水平间距3.00米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。

悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.20米。

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.40m。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.000/3=0.117kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.000/3=1.000kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.117=0.186kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×1.000=1.400kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1=(0.08×0.186+0.10×1.400)×1.5002=0.348kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.410×106/5080.0=80.791N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值q1=0.038+0.117=0.155kN/m

活荷载标准值q2=1.000kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.155+0.990×1.000)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.207mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.000×1.500/3=0.175kN

活荷载标准值Q=3.000×1.000×1.500/3=1.500kN

荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.175+1.4×1.500=2.379kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×1.0002/8+2.379×1.000/3=0.799kN.m

=0.799×106/5080.0=157.244N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×1000.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm

集中荷载标准值P=0.058+0.175+1.500=1.733kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V=V1+V2=2.469mm

小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.000=0.038kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.000×1.500/2=0.262kN

活荷载标准值Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN

荷载的计算值R=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1491

NG1=0.149×20.000=2.982kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×2×1.500×(1.000+0.300)/2=0.683kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14

NG3=0.140×1.500×2/2=0.210kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×20.000=0.150kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.024kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=1.560

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×0.930×1.560=0.406kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.13kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.30；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.43m；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；

　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=76.46

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.18kN；

　　
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.30；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.43m；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50

　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.142kN.m；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=97.94

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.406kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.80×3.00=8.400m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=4.777kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.777kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到
=0.95；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=95.411kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=9.777kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!

七、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1400mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=712.00cm4，截面抵抗矩W=102.00cm3，截面积A=21.50cm2。

受脚手架集中荷载P=1.2×4.02+1.4×4.50=11.13kN

水平钢梁自重荷载q=1.2×21.50×0.0001×7.85×10=0.20kN/m

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

最大弯矩Mmax=1.636kN.m

抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=1.636×106/(1.05×102000.0)+8.216×1000/2150.0=19.096N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

八、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下

经过计算得到强度
=1.64×106/(0.918×102000.00)=17.48N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算
<[f],满足要求!

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicos
i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisin
i

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为

RU1=14.327kN

拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=14.327kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；

——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K——钢丝绳使用安全系数，取8.0。

选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×14.327/0.820=139.778kN。

选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.5mm。

钢丝拉绳的吊环强度计算：

钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为

N=RU=14.327kN

钢丝拉绳的吊环强度计算公式为

其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；

所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[14327×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm

十一、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=12.282kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[12282×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=12.28kN；

d——楼板螺栓的直径，d=20mm；

[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；

h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于12282.28/(3.1416×20×1.5)=130.3mm。

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓GB／T 30587-2014 钢丝绳吊索 环索.pdf，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=12.28kN；

d——楼板螺栓的直径，d=20mm；

b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；

fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.31N/mm2；

经过计算得到公式右边等于109.5kN

楼板混凝土局部承压计算满足要求!

益阳碧桂园C区钢筋工程施工方案（25P）.doc9#楼悬挑式扣件钢管脚手架计算书