施组设计下载简介：

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

某长江大桥南引桥上部梁体施工方案

中铁AAAAAA局集团鱼洞长江大桥项目部

一、工程概况………………………………………………第3页

二、施工安排及人员、机械配置…………………………第3页

CJJT168-2011标准下载三、施工方案………………………………………………第5页

四、支架的设计与验算……………………………………第20页

五、技术措施………………………………………………第32页

六、安全文明施工措施……………………………………第33页

七、质量保证措施…………………………………………第34页

八、环境保护措施…………………………………………第38页

某长江大桥南引桥上部梁体施工方案

本标段系重庆某长江大桥南引桥工程，起于16#墩，上穿某区滨江路，止于某绢纺厂东侧，起讫里程K24+685.32～K24+925.72，全长240.4m，桥跨布置为3×40m+3×40m连续箱梁，桥梁为单箱双室或多室箱梁，为双向预应力现浇连续箱梁，1.8%纵坡，墩身最高16#墩为53.9m，最低22#墩为5.9m，属于高墩大跨桥。

箱梁标准段为单箱双室截面，梁高2.5米，底板厚0.28～0.53米，腹板厚0.5～1米。混凝土总方量5701.2立方米。其中22#～19#三跨为直线段，梁宽18.55米，箱宽为13.35米，C50混凝土量2296.4立方米；19#～16#三跨为变截面段，梁宽29.8～20.3米，箱宽25.4～12.9米，采用C50现浇混凝土，方量为3391.3立方米。

桥位区属构造剥蚀地貌和河流侵蚀地貌，地形起伏小，南岸地形较缓，坡角约10°，由南向北地面标高从220m降至170m；河槽呈不对称“U”字形，最低161.26m；北岸陡，坡度约20～25°，向北地势逐渐变高。桥位区最高点标高265.2m，最低点标高172.6m，相对高差52.6m。工程所处位置地势陡峭，梁体节段重量太大，对于搭架现浇施工难度很大。

对于地势陡峭、墩身高度达50米的现浇预应力混凝土箱梁而言，采用满堂支架施工不仅地基处理难度大，安全性降低，而且材料、人员投入也较大。贝雷梁柱式支架是现浇箱梁施工中常用的一种支架形式，尤其在重荷载，高墩柱、跨度大的情况时，则是较为经济、安全的一种支架型式。因此，本工程采用贝雷梁柱式支架进行搭架现浇（附图一）。

二、施工安排及人员、机械配置：

1．人员、机械设备配置（见表一）：

根据本工程工期和工程量要求，安排各专项施工人员100人进行施工。

1.2主要技术人员配置

1.3.1设备配置原则

①优选精良设备，并合理匹配，形成综合生产能力。

②设备能力大于进度指标要求的能力。

③同类设备尽可能采用同厂家设备，以方便配件供应和维修。

配置情况见附表1《主要施工机械一览表》。

1.3.3主要施工机械设备使用计划

①以本专项施工方案和工程施工方案要求为依据，坚持选配与之相适应的施工设备；

②根据工程需要和现有设备情况，坚持高标准配齐配足主要专用施工设备，凡是没有而又必需的专用施工设备，坚决投资购置或进口；

③根据工期要求，坚持主要大型施工设备以自有投入为主和少而精的原则；

④为加强成本核算，合理投入，对施工所需的通用设备，采用自有投放和就地就近租赁相结合的原则。

2.工期安排(后附施工横道图)：

2006年4月1日开始基础处理；采用流水作业，2006年5月30号完成第一孔梁；2007年1月30号完成最后一片梁。

施工场地尽量与居住区隔离（见图）。

由于该基础为临时工程基础，在考虑其沉降变形量时，即不能只考虑基础的瞬时沉降量按弹性理论进行计算，也不能完全计入地基固结沉降量。同时，本工程基础各跨之间亦有一定的区别，不宜采用统一的基础形式进行处理，根据工程实际地形情况，采用二种基础：一是采用扩大基础，基础设计为方形基础，尺寸为3.6m×3.6m、2.6m×2.6m两种，高为1.2m，上下设置加强钢筋网，见图2所示，二是采用桩基础（其中边墩设置为第二种基础形式，中间临时墩基础设置为第一种基础形式），根据地质资料和现场实际情况分析，17#～18#有很厚的回填土层，基础的深度需根据开挖情况确定，挖至桩底做承载力检测试验，其承载力不得低于30t/m2，桩基的深度根据现场实际情况而定，一定要达到砂砾石层，基础砼强度等级为C20。

贝雷梁立柱与基础连接形式构造设计：

基础型式采用扩大层独立基础和人工挖孔桩基两种型式。具体采用何种基础型式由设计人员现场根据地基承载力来确定。原则上地基承载力在300kpa以上部位按扩大层独立基础施工，地基承载力在300kp以下的部位按人工桩基施工。

不同部位的基础,其承载力大小不一致。

取18#~19#跨（最重跨）为标准进行地基承载力计算

q=120.61t/m

M中=7.5q/3=7.5×120.61/3=301.53（T）

M边=4.5q/3=4.5×120.61/3=180.92（T）

因16#~18#跨有较厚的回填土层，为增加承载力，须采用桩基础。

取17#~18#跨进行计算：

M总=3250×1.3=4225（T）

16#、17#墩身采用预埋牛腿支架，对中间临时墩和18#墩边跨计算

q=4225÷40=105.63（t/m）

M中=105.63×7.5=792.23t

M边=105.63×4.5=475.34t单个基础m中=1/5×792.23=158.45t

M边=1/5×475.34=95.07t

中部桩基的承载力q=m/s=158.45/（3.14×0.52）=2.01Mpa

边桩桩基的承载力q=m/s=95.07/（3.14×0.25）=1.21MPa

因靠近16#墩身一侧的临时墩设置四个挖孔桩基础，其所受承载力为q=1/4×792.23/（3.14×0.25）=2.52MPa

一般弱风化泥岩的承载力大于4Mpa，桩基进入弱风化泥岩后完全可以满足要求。

基础平面布置如下(以下单位均以厘米计)：

桥轴线方向水平支撑连接示意

①每立柱顶设4根下顶梁，其中一根下顶梁作纵向水平锁口支撑连接。

②支座处用δ=14钢板（250×250）垫于竖杆下。

在基础施工完成后，进行贝雷片临时墩的拼装。安装前，在基础上先用全站仪对平面控制点位置进行精确放样，拧紧首节与基础的预埋螺栓，杆件分节采用汽车吊吊装空中连接。安装时严格控制杆件的倾斜度小于0.1%。

在临时墩和横梁安装完毕并经过检查验收合格后，进行贝雷片的吊装。贝雷片的吊装采用两种方法。在场地条件好，塔吊有足够起吊能力的情况下，可在地面先拼接贝雷片后，整联双排吊装；如果场地条件不好，贝雷片又过长，塔吊的起吊能力有限时，可将双排贝雷片纵向分为几节，分跨吊装拼接。安装顺序为先吊装中间，后对称吊装两边的贝雷片，吊装完成后，按设计用槽钢作为横向联系，增强贝雷片的横向刚度。吊装作业必须有专人指挥，起吊和下落须平稳，避免对立柱等结构造成冲击，以确保安全。贝雷片安装完毕后，在贝雷片上铺设槽钢，安装钢管脚手架，脚手架按60cmх60cm的间距布置，然后安装横板，铺设横纵向方木，最后铺设底模。

说明：贝雷梁的首次搭设长度为54米，长度分段为54m=12m+2m+2m+12m+12m+12m+2m

形式。每跨长度为40m，卸架时以12米长为单位进行卸落。

支架的拆除为支架搭设的逆工序，先降低钢管脚手架落模，人工拆除模板及方木。再拆掉贝雷片的横向联系，将翼板下的贝雷片用吊车吊走，底板下的贝雷片用倒链向两侧横移，用同样方法吊走。工字钢横梁和临时墩的拆除可以通过在箱梁施工时预留卸架孔，用卷扬机吊走。

在第二跨梁的张拉工序完成之后方可进行第一跨梁支架的拆除，拆除时从中间向两边对称进行。

支架搭设完成后，用钢锭、沙袋按各阶段设计荷载120%进行预压，加载时间为10小时，从一端开始加载，模拟实际施工状况分层加载，加载高度为0.5m

0.5m→1m→1.5m→2m→2.5m

分级加载荷载数据总值为195t→390t→585t→780t→975t

在地面上纵横间隔5m和在模板、临时墩上按高程控制点分别设置观测点（如观测点设置图），预压后48小时对其进行沉降观测，逐日观测作好记录，3天后进行卸载。具体测量数据如下：

监测中针对支架的受力工况分为3个阶段：

①无荷载作用，仅承受自重状况测量数据fm

②满布荷载情况测量数据fy

③卸载后，支架恢复弹性变形测量数据fx

沉降稳定卸载后根据公式算出各变形值，根据对应的弹性变性值及及设计预拱度调整模板的高程。

①地基弹性变形δ1、非弹性变形δ2；

②临时墩弹性变形δ3、非弹性变形δ4；

③贝雷横梁弹性变形δ5；

④方木、顶托及模板等弹性变形δ6、非弹性变形δ7；

实际预拱度计算公式为δ=δ1＋δ2＋δ3+δ4+δ5+δ6+δ7+δ8

预拱度设置公式为δ=

底模安装前先安装好支座，另考虑预拱度设置度模板调整，预拱度最大值设置于梁的跨中位置，并按二次抛物线进行分配，算得各点的预拱度值后，通过支架顶部微调装置进行调整、加固。

实验跨完成后，根据其数据，其中计算地基、临时墩、贝雷横梁的弹性、非弹性变形时按照每个节段变形一致来考虑。其中临时墩变形按照高度进行线性变化，地基和贝雷梁的形变按照荷载大小线性变化，为了使得计算数据更接近实际值，可以在支架前先消除地基非弹性变形，根据测量资料计算地基弹性模量，因浇注顺序是从高度较低的跨度进行的，因此可以在施工过程中不断修正预拱度设置，使其更接近合理值，积累类似工程的施工经验。

预压加载完毕或经详细计算后，根据支架弹性下采用钢管架设置预拱度，预拱度值按二次抛物线以跨中为最大值设置。为保证连续板的外观质量，底模、侧模、内模及端模均采用桥面板（1.5cm厚高强度竹胶板）。为防止浇筑过程中变形，制作时加密其内部支撑。

箱梁底、腹板、竖板、内腹模等全部采用厚15mm的竹胶板。底模安装：贝雷片梁、分配梁及钢管脚手架安装完成后，在钢管支架的顶纵向钢管上，架纵向钢管，在其之上横向架5cm×8cm×2.5m方楞木。楞木接头相互交错布置，楞木间距为25cm，纵向钢管、方楞木之间用木楔调整以保证底模线形。底模竹胶板直接铺钉在方楞上，竹胶板拼缝处且45°斜面拼接，拼缝下加设方楞木，使拼缝刚好位于方楞木中间，拼缝间夹贴双面棉胶，拼缝表面用石腊密封。在铺设底模前先放置好支座，并在支座位置根据梁底的楔块尺寸在底模上开孔，在开孔处支立梁底楔块的模板，楔块的底模根据预埋钢板的尺寸也开孔，预埋钢板与楔块的底模用高强砂浆密封。腹板侧模、翼板底模的安装：在底模铺设完成后，重新标定桥梁中心轴线，对箱梁的平面位置进行放样，在底模上标出腹板侧模、内腹模、翼板边线和钢筋布置的位置。腹板侧模用高强度胶合板，每隔25cm立方木、背杆木，竖向背杆木直接置于支架横向方楞木上，并用木楔楔牢。施工时必须保证模板支架的强度与刚度，箱梁侧模与翼板底模须连成一体。内腹板也使用竹胶板，为保证侧模稳固在箱梁主筋和腹箍筋上，设置一定数量的定位钢筋。准确确定模板位置，并在箱梁腹板上设置φ14圆钢对拉钢筋。内模腹板肋条间距为25cm，顶板和底板的肋条间距为40cm，顶板和底板之间设立纵向间距为60cm、横向间距为80cm的型钢骨架支撑，横向设置竖向间距为120cm的竖支撑，横支撑和竖支撑形成组合“工”字架，此组合“工”字架事先做好，内模底板和顶板设置成可活动的，在绑扎顶板钢筋之前先支好内模，待浇筑底板的时候卸掉组合“工”字架，打开内模的顶板和底板，当底板浇筑好后，合上内模底板，放入组合“工”字架固定好，上铺设横向间距为60cm的方木，最后合上内模顶板。

在安装模板时特别注意以下问题：在梁端与横梁位置预应力锚头位置的模板和支座处模板，按设计要求和支座形状做成规定的角度与形状，并保证锚头位置混凝土面与该处钢绞线的切线垂直。在外露面底、侧面的模板，特别是预应力张拉端模板应按要求安装附着式振动器，以保证混凝土浇筑质量。所有外露面模板接缝采用涂石腊新工艺处理，保证模板光洁、严密不漏浆。在两端靠近张拉端，顶板模板应设置适当面积的工作孔，以便进行预应力张拉工作。所有排气孔、压浆孔、泄水孔的预埋管及桥面泄水管和交通工程中的预埋件均按设计图纸固定到位，预埋件的预埋无遗漏且安装牢固，位置准确。

模板由底模、侧模及内模三部分组成，预先分别作成组件，在使用时再进行拼装，当第一次混凝土达到一定强度，绑好钢筋可浇注第二次混凝土。

⑶模板中使用的钢制内拉杆、钢制或塑料隔块须经监理工程师同意，金属拉杆所有配件的设计保证其拆除后留下的孔尺寸最小，并符合美观要求。

⑴立模前精确放样，按基础结构混凝土的结构尺寸安设模板，对模板的固定使用方木和钢拉杆；使用模板的内表面平整、光滑、整洁，不影响混凝土外观质量。

⑵安装好的模板内无污物、石块、木屑及其他杂物，为脱模方便，使用混凝土表面变色的脱模剂。

⑶对模板的固定支架稳定、坚固且能抵抗在施工过程中可能发生的偶然冲撞，保证完成浇注混凝土后不发生超过图纸规定的下沉量。

⑷模板安装完成后，报监理工程师检查签证方可浇注混凝土。

支座按照设计图纸进行施工。将支座底板与预埋钢板先进行分段不连续焊接，然后满焊。焊后进行防锈处理。焊接工艺和焊接质量应满足施工规范的要求。再将支座与支座底板用螺栓连接。安装时注意支座的型号和方向，并做好安装记录。

根据设计图进行加工和安装。保证钢筋无锈、无污染，部位正确，绑扎或焊接符合规范规定。

先安装箱梁横隔梁钢筋，连续板的钢筋骨架分段在钢筋加工场制作好后运至现场，吊车吊放入模就位。为防止吊装过程中的变形，可采用扁担梁起吊。钢筋骨架入模固定后，绑扎波纹管及底板、腹板部位的钢筋，波纹管采用井字架定位箍筋加密固定，波纹管及底板、腹板部位的钢筋经检验合格后安放内模，为防止浇筑混凝土时内模上浮，可加密绑扎其定位钢筋。内模固定后，绑扎顶板部位钢筋。然后安装底板、腹板钢筋和预应力钢束，完成后经检验合格，灌注砼，安装顶板模板，然后安装顶板钢筋及预应力钢束。主筋安装将2m施工缝包含在内，连接采用搭接电焊。

波纹管安装严格按施工图纸提供坐标安放，每隔1m将Ф12定位钢筋（马凳支托）焊接一组在箍筋上，将波纹管用ф6倒U型筋点焊在定位筋上，防止波纹管偏移或上浮。检查波纹管位置、曲线形状、接头、管壁有无破损等缺陷，予以及时修复。波纹管安装与钢筋施工同步进行，电焊时防止火花烧伤管壁。波纹管安装完成后，安装张拉端的锚具的锚垫板，同时在固定端波纹管或连接器外罩上设置PVC压浆排气管，排气管露出梁外。

物资部门和试验室主管及方案负责人至混凝土站对原材料进行检查、控制，并形成固定控制程序。梁体混凝土中加入纤维后，混凝土的拌合时间适当加长。

采用泵车运送混凝土至工地，通过输送泵输送混凝土进行浇筑。输送泵管采用图示方式进行连接。

箱梁施工前，报请工程师批准，并根据实际情况进行综合比较确定箱梁混凝土采用两次浇注。为了保证表面美观，在外模的拐角处用3×3cm小木条做假缝。

箱梁砼分两次浇注：第一次浇注底板及腹板，先浇底板，底板振捣密实后再浇注腹板，底板浇注进程先于腹板3～5m避免腹板混凝土坍至底板；第二次浇注箱梁顶板和翼缘板（如图3）。两次浇注间隔时间应不大于3天，纵桥向从跨中开始向两端对称浇注（如图4）。

砼灌注先现浇横隔梁，然后对称向两侧浇筑，灌注腹板时沿整个横断面分层分段以斜坡层向两侧推进，斜坡层倾角20o～25o，灌注砼每层厚度30cm以内。在底板采用PVC管或钢管按设计要求预留φ7.5cm通气孔，同时按设计要求在每跨每个箱室的最低点设置一个直径为10cm的排水孔。腹板采用插入式振动器，底板和顶板采用平板振动器。振捣时防止振动器触及波纹管，避免波纹管破裂漏浆。

在浇注顶板砼时预留一个比底模略大的工作孔，工作孔的尺寸为1m×1m，位置在跨中距梁端10m，每跨梁布置2个，剪断该处钢筋（注意不损伤波纹管），待箱内有关工作完成后，将钢筋加强并搭接电焊，再行浇注砼封闭工作孔。外露砼采用麻袋覆盖，洒水养生。

（1）混凝土浇注前，应对支架、模板和钢筋预埋件按图纸要求进行检查，并清除干净模板内杂物，使模板内不得有滞水、锯末、施工碎屑和其他附着物质，经监理工程师检查批准后方可浇注混凝土。

（2）在浇注混凝土时，对其表面认真处理，使砂浆紧贴模板，使混凝土表面最终达到光滑、无水囊、气囊或蜂窝。

（3）混凝土分层浇注厚度不超过30cm，混凝土的浇注必须连续不断的进行，如因故必须间断，若超过允许时间，则按施工缝处理。

（4）混凝土浇注时，其下落高度不得超过2米，超过2米时采用溜槽或导管，溜槽或导管保持干净，以免使用过程中混凝土发生离析。

（5）墩身浇注混凝土时应随时观测墩身的位移，以便及时校正。

（6）对混凝土的浇注日期、时间及浇注条件都有完整的记录。

（8）混凝土养生：混凝土浇注完成，待其表面收浆后尽快对混凝土进行养生，采用洒水养生的时间不少于7d。洒水养生包括对未拆模板洒水和在混凝土表面上严密地覆盖一层稻草、麻袋、砂或其他能保持湿润的吸水材料，但不能使混凝土表面上产生不良的外观；当气温低于+5℃时，采取覆盖保温措施，不得洒水养护。

混凝土浇注前必对拌和站，泵车等设备进行认真检修，确保机况良好，必要时备有应急设备，以防设备障碍造成混凝土浇注过程中断。

混凝土浇注时安排好浇注顺序，其浇注速度要确保下层混凝土初凝前覆盖上层混凝土。混凝土分两次浇注，第一次浇注混凝土至腹板与翼缘板接合处，也就是底板、腹板和横隔板的混凝土，将接触面上混凝土凿毛，清除浮浆；第二次浇注顶板混凝土，保证二次浇注接头整齐美观。

混凝土的振捣采用插入式振捣器进行，振捣器移动距离不超过其作用半径的1.5倍，并插入下层混凝土5—10㎝。对每一个振动部位，必须振动到该部位混凝土密实为止，不得超振。振捣时避免振捣棒碰撞模板、钢筋，尤其是波纹管，不得用振捣器运送混凝土。对于锚下混凝土及预应力管道下的混凝土振捣要特别仔细，保证混凝土密实，由于该处钢筋密、空隙小，振捣棒选用小直径。

根据设计要求，采用如下的张拉机具：

在进行张拉作业前，必须对千斤顶、油泵进行配套标定，并每隔一段时间进行一次校验。采用两套张拉设备时，进行编组张拉，不同组号的设备不得混合。

当梁体混凝土强度达到设计规定的张拉强度（实压与梁体同条件养生的试件）85%，同时，混凝土的弹性模量达到张拉要求时进行张拉（强度、期龄与材料弹性模量要同时保证），张拉采用对称张拉，先张拉腹板束再张拉顶底板束。

张拉顺序按图纸进行，按分段、分批、对称的原则进行张拉。钢束张拉顺序遵循同步、对称原则：中腹板钢束（中间束→最上端束→最下端束）→边腹板钢束（两腹板中间束→两腹板最上端束→两腹板最下端束，即对称张拉）→顶板钢束（中间束→对称向两端束）→底板钢束（中间束→对称向两端束）。张拉钢束严格按顺序进行，按规程操作，张拉正面严禁站人。张拉达到控制应力，量测伸长值进行校验，全部符合要求后，持荷2分钟锚固。

张拉的程序按方案规范的要求进行一般为：

0→10%（初应力）→100%

张拉过程中断丝、滑丝不得超过规范或设计的规定，如超过就要换钢绞线或采取其它工程师同意的补救措施。

滑丝处理：在施工中也出现滑丝现象，一般更换夹片后，使用小型千斤顶重新张拉锚固。

张拉完成后要尽快进行孔道压浆的封锚，压浆所用灰浆的强度、稠度、水灰比、泌水率、膨胀剂量按施工方案规范及试验标准中要求控制。膨胀剂采用膨胀剂，掺量根据试验确定。

压浆使用压浆泵缓慢均匀进行，压浆的最大压力一般为0.5—0.7MPa，对纵向预应力管道以0.7MPa恒压作业，对横向预应力管道以0.4MPa恒压作业。当孔较长或输浆管较长时，压力可大些，反之可小些。当预应力钢束张拉锚固完成后，立即从梁的张拉端的锚垫板注浆孔注入，直至从梁的另一端预留的排气孔冒出浓浆后封闭，继续加压0.5～0.6MPa约2分钟，立即封闭注浆孔。压浆前将排气管口放开，保证排气畅通，压浆时需连续、缓慢、均匀地进行。

每个孔道压浆到最大压力后，应有一定的稳定时间。压浆应使孔道另一端饱满和出浆。并使排气孔排出与规定稠度相同的水泥浓浆为止。

压浆完成后，要将锚具周围冲洗干净并凿毛，设置钢筋网，浇注封锚砼；压浆过程完毕后应认真填写施工记录。

1.曲线管道的每个波峰的最高点靠同一端设置观察阀，高出混凝土200mm；输浆管应采用高强度橡胶管（抗压能力≥2.0MPa），并注意连接牢固；灌浆工作宜在浆体流动性下降前进行（约30～50min内），孔道一次连续灌注；中途调换压浆管道时，应继续启动灌浆泵，灌浆泵应连续工作，让浆体循环流动；储浆罐中的浆体体积必须大于所需灌浆的一道预应力孔道的体积；对极端条件下（如炎热或寒冷天气）的孔道压浆，应严格执行国家制定的有关规范的规定；灌浆后，必须将所有粘有浆体的设备清洗干净。

2.持压时间必须充分保证，考虑到仅压注一次，水泥浆有泌水和凝结收缩，会使孔道上部产生空隙，所以，对孔道进行二次压浆，可使水泥浆充满孔道，二次压浆的间隔时间以先压注的水泥浆充分泌水又未初凝为度。

荷载计算（贝雷梁用钢为16Mn钢）：

理论容许承载力（kn）

支架材料为16Mn钢，弹性模量为210000Mpa。

每跨现浇砼浇筑全部完成后，此时为支架最大受力状况。此刻支架受现浇梁全部荷载、模板及分配梁、支架自重，按照此时荷载控制支架设计。

A：20#—21#跨计算

①砼：主梁砼采用C50高强砼。由于箱梁底板及腹板均为变截面因此按此跨砼量的重量除以跨长取得砼每米长度的重量。

1950t÷37.5m×1.05=54.6t/m

外模背枋：（18.5+2×2.5）×75kg/m2=1.76t/m

内模及支架按底模面积0.1t/m2计算

③钢管支架（按均高1.5m计算）

（13.35×1.5+5.2×4）×30=1.22t/m

④施工荷载：取0.2t/m218.55×0.2=3.71t/m

⑤贝雷桁架自重，按每米0.1tg计。（包括支撑）

25榀桁架：25×0.1=2.5t/m

⑥分配梁I1431组0.52t/m

每米重量g=1.76+1.19+1.22+3.71+54.6＋0.52=63t/m

贝雷片的布置见附图一。贝雷片纵向每3M上下都用I10#槽钢作为横向联系，用U形卡扣扣住，把贝雷片联成整体，使每排贝雷片受力较为均衡。

考虑到截面横向不均匀，每一排贝雷片受力情况也不一样，两侧翼板下的贝雷片受力相对较小，据有关资料，翼板下贝雷片受力大约为底板下贝雷片所受力的一半。考虑模板方木以及横向联系能起到一部分分散荷载作用，所以只考虑23排贝雷片进行计算，并要求满足安全系数1.3，贝雷片整体能承受

最大弯矩[m]=78.8×23/1.3=1394.15t﹒m

最大剪力[Q]=24.8×23/1.3=438.77t

挠度可用简支梁模型计算：

E=2.1×106I=5743192

f=5ql4/384EI=14.4mm＜1220/400=30.5mm

QA左＝60.4×1.5=90.6QA右＝0.39×60.4×11.2=263.83

QB左=0.616×0.4×11.2=412.65

QB右＝0.55×604×11.2=372.064

20#－21#贝雷梁内力图

分配梁1验算：II90

验算中间支座分配梁．集中荷载＝支座反力÷贝雷片行架数量

784.714÷24=32.7t=端32.7÷2=16.35t

贝雷行架数量较多可化为均布荷载计算　q=43.6t/m

查表：MA1=16.35×3.05+32.7×1.55+32.7×0.9+32.7×0.45=104.61

从贝雷片验算Q 图可见，Q值小。采用工90即可。

附图三（分配梁截面图）

I=535612W=11902.5

σ=M/W=196.2000/11902.5=1648㎏/㎝2<[σ]=1700㎏/㎝2

分配梁剪力核算I=535612b=1.4S=6450

Г=QS/Ib=158175×6450/535612×2×1.4

=680.28㎏/㎝2<[Г]=1000㎏/㎝2

三、支承钢管脚手架分配梁Ⅰ10验算

分配梁间距60cm，贝雷片最大间距90cm，脚手架主柱纵横均按60cm间距计算，每根主柱按1t考虑弯矩最不利位置近似按简支梁计算。

Q=22500/49=459.18kg/cm2<1700kg/cm2

抗剪最不利位置有一支柱很靠近RB时

RB=1×0.9+1×0.3/0.9=1.2/0.9=1.33t

按RB=1.33t计算Ⅰ10腹板b=0.45h=8.4

τ=1330/A×h=1330/3.8=350kg/cm2<1000kg/cm2

X－X轴24M加支撑；Y－Y轴12M加支撑

最大承压柱　A2=327+柱重（柱重按25mm考虑＝25×4×0.1=10t）

最大承压＝327+10=337t

A=12.74×16=203.84cm2

X—X轴方向γx=√Ix/A=71.1095㎝

按24米计算γy=√Iy/A=34.1727㎝

λnγ=√λx2+40A/A1X=37.17Ψ=0.936

σ=N/ΨA=337000/0.936×203.84=1766.30㎏/cm2<[σ]=2800㎏/cm2

Y—Y轴方向γy=√IY/A=34.1727㎝

按12M计λnγ=42Ψ=0.885

σ=N/ΨA=337000/0.885×203.84=1868.08㎏/cm2<[σ]=2800㎏/cm

（具体分配梁详图后附）

第三节#—#跨计算

本跨箱梁宽为直线均为29.8m，箱宽由25.44m渐变到24.46m，支架纵桥向形式不变，横桥向主柱由20#—21#跨的3排变为5排。

1、主梁砼C50砼总重3860t，每米3860÷37.5=102.93t/m

外模及背枋（29.8+2×2.5）×0.075t/㎡=2.61T/m

内模及支架按底模面积0.1t/m2计算

3、钢管支架（按均高1.5m计）

（25×1.5+5.2×4）×0.03t/m3=1.75t/m

4、分配梁I1462×29.8×16.9÷37.5=0.81t/m

5、贝雷桁架自重按每米0.1t计（包括支撑）

43×0.1=4.3t/m

6、施工荷载0.2t/m2×29.8=5.96t/m

每米重量=102.93+2.61+2.25+1.75+0.81+4.3+5.96=120.61t/m

二、贝雷片布置与验算：贝雷片布置见图共布置43片，纵向每3m上下都[10＃槽钢作为横向联系向U形卡扣住联成整体。

贝雷片整体能承受（按42片考虑）

[Q]=24.8×42/1.3=801.23t

支座采用加强斜拉杆[Ｑ]＝28.3×42/1.3=914.31t

M=1664.23<[m]=2545.85满足要求

采用加强斜梁　Q=824.00<[Q]=914.31t

扰度可用简支梁模型计算

f=5gl4/384EI=27.1mm

分配梁下最大荷载N1=378.34t

考虑立柱30m重量：　N2=12t

共载N=N1+N2=378.34+12=390.34t

A=12.74×16=203.84cm2

X—X轴方向γx=√Ix/A=71.1095㎝

λnγ=√λx2+40A/A1X=37.17cmδ=0.936

σ=N/ΨA=390340/0.936×203.84=2045.87㎏/cm2<[σ]=2800㎏/cm2

Y—Y轴方向γy=√IY/A=34.1727㎝

按12M计λnγ=42δ=0.885

σ=N/ΨA=390430/0.885×203.84=2163.77㎏/cm2<[σ]=2800㎏/cm

q=(824+742.92)/42=37.30t=端荷载一半q2=18.69t

弯矩计算:近似按均布荷载计算q=32×37.301÷24=49.73

MA1=18.69×2.6+37.30×1.1+37.30×0.2=48.59+41.03+7.46=97.06

M1=1/8ql2－(191.56+97.06)/2=1/8×49.73×62－144.31=97.54t

QA1左=93.92QA1右=0.393×49.73×6+37.3=154.56t

QA２左=0.607×49.73×6=181.11QA２右=0.536×49.73×6+37.3=197.23

QA３左=0.464×49.73×6+(1/2×37.3)=157.10=QA３右

QA５右=QA１左QA４左=QA２右QA４右=QA２左

σ=M/W=19156000/119025=1609.41㎏/㎝2<[σ]=1700㎏/㎝2

t=QS/Ib=197230×6450/（535612×2×1.4）=848.25㎏/㎝2<[t]=1000㎏/㎝2

五、支承钢管脚手架分配梁Ⅰ10验算

分配梁间距60cm，贝雷片最大间距90cm，脚手架主柱纵横均按60cm间距计算，每根主柱按1t考虑弯矩最不利位置近似按简支梁计算。

Q=22500/49=459.18kg/cm2<1700kg/cm2

抗剪最不利位置有一支柱很靠近RB时

RB=1×0.9+1×0.3/0.9=1.2/0.9=1.33t

按RB=1.33t计算Ⅰ10腹板b=0.45h=8.4

GB／T 6113.102-2018标准下载τ=1330/A×h=1330/3.8=350kg/cm2<1000kg/cm2

16#、17#墩托架计算

M=18×6+18×4.5+18×3+18×1.5=270t.m；

M允许=941×2×2×1700=319.9＞M=270t.m。

CJ／T 135-2018标准下载Q=18×4=72t；

Q允许=√2÷2×8×15.6×1700=150.02t＞Q=72t

三、16#墩牛腿计算II70J=126021W=3600