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小高层双排三角形悬挑钢管脚手架安全专项施工方案

《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(以下简称“扣件式规范”)

DB37 T1809.4-2011 资源综合利用火力发电厂安全生产规范 第4部分：汽轮机.pdf《建筑施工高处作业安全技术规范》

《建筑施工安全检查标准》中国建筑工业出版社

《建筑施工手册》（第四版）中国建筑工业出版社

《建筑施工脚手架实用手册》中国建筑工业出版社

《建筑结构荷载规范》中国建筑工业出版社

公司《质量手册》、《环境管理手册》等

××主体结构工程位于××以北，××路以西，由××有限公司投资建设，××建筑设计研究院设计，××建设监理有限公司监理，××工程局总承包组织施工；××担任项目经理，××担任技术负责人。

××主体结构工程29～31、32～35、36～39、40～42、43～45、46～48、49～51、52～54、55～57、58～59号楼均为小高层住宅。建筑层数均为12层（11～12层为跃层），一层4.45m，标准层层高3m，建筑总高度45.0m；结构类型为剪力墙结构；总建筑面积：159570.32m2；总工期：××天。

159570.32m2

1．架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。

2．在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3．选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4．结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

结合以上脚手架设计原则，根据工程建筑外形特点，并结合现场情况与工期要求，按工程的平面特征和建筑高度，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定主体施工外脚手架拟采用三角形钢管悬挑脚手架，脚手架分层卸荷，卸荷高度为12m。悬挑从二层开始，四层一挑。

外侧采用密目安全网全封闭；架内水平方向每隔两层设水平兜网。

搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚板统一漆黄色，剪刀撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆漆红白相间色。

钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。

脚手板均采用松木脚手板，脚手板厚度不应小于50mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。

脚手板、脚手片采用符合有关要求。

安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由太原市建筑安全监督管理部门发放的准用证。

5.构造要求及技术措施

(1)脚手架立杆纵距1.2m，横距1.05m，步距1.5m；连墙杆间距竖直3m，水平3.6m(即两步三跨)：内排架距钢管桩的距离为0.3m。

(2)脚手架严格按照设计要求进行各杆间距布置，三角支撑架的底部要与钢管桩用旋转扣件可靠连接，并用扣件牢固连接。支撑杆中部的连接杆是为减少支撑杆的受力高度，抵抗弯曲变形而设置的，必须用旋转扣件与支撑杆牢固连接。扣件拧紧扭力矩不能小于40N•m，且不能大于65N•m。

(3)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。

(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。

5.2大横杆、小横杆设置

(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.5m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。

(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。

5.3悬挑支撑连接件设置

悬挑支撑连接件的钢管直径为48mm，厚度为3.5mm，必须用旋转扣件和支撑杆连接，不得用其他材质的材料，连接件必须用符合要求的旋转扣件连接，扣件拧紧力矩为40～65N•m，不得用钢丝或其他材料绑扎。

脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。

5.5脚手板、脚手片的铺设要求

1．脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。

2．满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。

3．脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。

1．脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。

2．选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。

3．脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。

4．脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。

1．脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。

2．拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。

3．拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。

4．外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。

1．脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。

2．脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。

3．施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。

脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.5m×5.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架设一道水平兜网。在架内高度4.5m处设首层平网，往上每隔2层设平网，施工层应设随层网。

作业层脚手架立杆与0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的档脚板。

采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。每个单体建筑设置4根避雷针，采用直径12镀锌钢筋制作，高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。

接地采用40×4的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线应保证接触面牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10mm2,并且将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。

接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按照脚手架的长度不超过50m设置一个，位置不得选用人民经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭受机械伤害。两者连接采用焊接，焊接长度应该大于2倍的扁钢宽度。焊完后，再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。

各单位工程出入口位置设置

为便于模板、方木等周转料具调运至上层施工作业面周转使用，拟每个单元每层搭设两个卸料平台。卸料平台必须挂设限定荷载标牌。

卸料平台尺寸3000×4000mm，采用型钢悬挑卸料平台搭设，严格控制最大载重量不大于1t，并做好安全防护，使用完后应及时拆除并恢复加体的安全防护。

斜道采用之字型斜道，为人行斜道，宽度1m，坡度1：3。在拐弯处设平台，宽度不应小于斜道宽度。斜道采用踏步式，与架体进行连结，两侧设置18cm高踢脚板。在斜道入口搭设安全通道。

建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。

(1).建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。

(2)为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定每个单体工程外脚手架搭设人员需要15～20人，均应有上岗作业证书。

(3)外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

三角形支撑部分→纵横向扫地杆→立杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→挂安全网→下一段悬挑架搭设。

定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。

在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按构造要求搭设。

安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆

拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆得原则。

外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

8.脚手架的检查与验收

9.1搭设安全技术措施

9.1.1技术保障措施

1．架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。

2．钢管与扣件进场前应经过检查挑选，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40N·m～65N·m之间。^

3．架子搭设到10m高度时由架子搭设单位进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同使用单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。

4．该脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。

5．脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。

9.1.2质量保障措施

1．操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。

2．技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。

3．脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。

4．脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。

9.1.3安全保障措施

(1)操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。

(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。

(3)在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。

(4)雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。

(5)应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。

A在下列情况下，必须对脚手架进行检查|

b停用超过二个月，复工前。

a各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求；

c安全防护措施是否符合要求。

(6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。

(7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。

(8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。

9.2脚手架拆除安全技术措施

(1)拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

(2)拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

(3)拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

(4)拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

(5)拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

(6)连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

(7)拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

(8)拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

(9)在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

(10)拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

(11)高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。

(12)输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

(13)当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

(14)如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

(15)翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

10.1.1脚手架参数

双排脚手架搭设高度为12m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.2m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.5m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为3根；脚手架沿墙纵向长度为40.00m；三角形钢管支撑点竖向距离为3.00m；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3m，水平间距3.6m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；

10.1.2活荷载参数

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:3层；

10.1.3风荷载参数

本工程地处山西太原市，查荷载规范基本风压为0.400kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.056，风荷载体型系数μs为1.128；

计算中考虑风荷载作用；

10.1.4静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1581；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6层；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

10.1.5大横杆的计算:

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(3+1)=0.079kN/m；

活荷载标准值:Q=3×1.05/(3+1)=0.788kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.079=0.141kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.788=1.102kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.141×1.22+0.10×1.102×1.22=0.175kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.175×106,0.206×106)/5080=40.551N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=40.551N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.079=0.117kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.788kN/m；

ν=0.677×0.117×12004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.788×12004/(100×2.06×105×121900)

大横杆的最大挠度0.709mm小于大横杆的最大容许挠度1200/150mm与10mm，满足要求！

10.1.6小横杆的计算:

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.2=0.046kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.2/(3+1)=0.095kN；

活荷载标准值：Q=3×1.05×1.2/(3+1)=0.945kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.046+0.094)+1.4×0.945=1.492kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.492×1.05/2=0.783kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.789kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.789×106/5080=155.412N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=155.412N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.046+0.094+0.945=1.086kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax=19×1085.58×10503/(384×2.06×105×121900)=2.476mm；

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.476=2.5mm；

小横杆的最大挠度为2.5mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！

10.4扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.2×3/2=0.069kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.2/2=0.189kN；

活荷载标准值:Q=3×1.05×1.2/2=1.89kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.069+0.02+0.189)+1.4×1.89=2.98kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

10.5脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1291kN/m

NG1=[0.1291+(1.20×3/2)×0.038/1.50]×12.00=2.102kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×6×1.2×(1.05+0.3)/2=1.458kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3=0.14×6×1.2/2=0.504kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2

NG4=0.005×1.2×12=0.072kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.136kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×1.05×1.2×2/2=3.78kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.4kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.4×1.056×1.128=0.334kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.136+1.4×3.78=10.255kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.136+0.85×1.4×3.78=9.462kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.334×1.2×

1.52/10=0.107kN.m；

10.6立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=10.255kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=2.599m；

长细比Lo/i=164；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.262；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=10255/(0.262×489)=80.046N/mm2；

立杆稳定性计算σ=80.046N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=9.462kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=2.599m；

长细比:L0/i=164；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.262

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=9461.592/(0.262×489)+107162.238/5080=94.946N/mm2；

立杆稳定性计算σ=94.946N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

10.7连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

JT／T 1336-2020 港口机械钢结构表面防腐涂层维护保养技术规范.pdf风荷载标准值Wk=0.334kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=5.043kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.043kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949XX区法院办公楼装饰工程施工组织设计.doc，l为内排架距离墙的长度；