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铁路明珠地产**地下室模板安全施工方案明珠**工程地下室模板
模板工程是主体结构质量的重量保证、将直接影响混凝土质量和施工进度，是主体结构施工阶段占用工期最长，成本最高的分项工程，模板配料方案必须从质量、进度、成本和可操作等方面综合考虑。在保证质量、安全、进度的前提下，减少周转材料的投入，降低工程成本，本工程单位建筑面积大，周转材料需要量多。根据本公司的实际情况和对本工程的质量承诺，决定模板支撑体系采用Ф**×3.5焊接钢管、钢管扣件、九合板、*0×*0方木料，墙用Ф12对拉螺杆牢固等主要材料。
九合板（厚度1*mm）：平板、梁、墙模板。
TB／T 2101-201* 铁路施工机械词汇松木方料（*0×*0）：模板连接排挡。
钢管（Ф**×3.5）：围楞和搭支模架。
扣件：用于支模钢管架体的连接与坚固。
Ф12和止水Ф1*对拉螺栓：用于拉结墙两侧模板。
现浇楼板采用1*厚九合板支模，支模排挡采用*0×*0方木档，间距不得大于*50cm。九合板使用时严禁随意锯割。钢管脚手架支撑纵横向立杆间距不得大于1100mm，水平杆步距不大于1500mm，搭设高度为5米、3.*米。
1.2梁模板（大梁模板支撑系统详见专项施工方案）
1)梁模板底板采用1*mm厚高强度九合板配制，四面刨光，厚度均匀，边侧必须于平面成直角，使梁侧模板与梁底模板连接密封，确保梁底砼棱角完整；
2）梁侧板采用高强度九合板配制，配制方法同柱模；
3）梁模板排挡采用松木档，间距不得大于30cm，梁模板严格按梁断面尺寸进行配制；误差不得超过(2mm；
*）侧模配制时，必须从梁的净跨之中计算，接点设置于梁跨中间，确保梁、柱细部尺寸完整，梁底板按规范要求大于*m跨度的应起拱，以1.5/1000为标准。
剪力墙采用高强度九合板配制，12对拉螺栓连接，间距*50×*50mm纵横布置。采用*0×*0方木作衬档形成整体，接头错开，方木长度采用*000、2000二种规格，竖向档距按对拉螺栓间距而立。
1)待钢筋绑扎、预埋件管道、预埋件等隐蔽验收合格后，方可立模。
2)模板采用*0×*0方木作衬档边形成整体，方木长度采用*000、2000mm两种规格，使接头错开，竖向档距按照止水(1*对拉螺栓间距而立。
3）剪力墙外侧模板采用(**钢管，每排二根，钢管外侧用二个伞形帽固定件或成品铁板垫块加螺帽拧紧，全面检查，不得漏拧。用线锥吊垂直拉通长线，每轴进行校正，与承重架和支撑系统固定牢固。
柱箍采用双钢管φ**×3.5,抱箍用Φ12对拉螺栓,柱截面大于*00mm柱子中增对拉螺栓加固，横向每道不大于*00mm，竖向不大于500mm一道。
1)按图纸尺寸对照观砌放好的墨线进行技术复核，检查无误后，先在底板面层上找平，同时在框架柱角的四周点焊L*5×*5×50角钢固定柱脚。
2）支模前应检查墙柱拉结筋、预埋件、孔洞等有否漏放，柱角墨线、固定点是否正确，检查无误后方可进行立模。
3）立模时，将柱模四角和模板接头处薄薄地涂一层玻璃油灰，阻塞模板接头处的缝隙，避免在接头处产生漏浆现象。
*）柱模拼装时模板应交错搭接，这样使整个柱模形成一个整体，每个柱子底部模板必须紧贴四角角钢，使柱底部位置正确。
*）柱身模板拼装好后，安设围楞、抱箍。抱箍用Φ12对拉螺栓、设置间距柱下部每道200mm，上部每道500mm，柱子中间设Φ12对拉螺栓，模板内侧螺杆用Φ1*黑铁管套好，设置间距同抱箍。
7）校正截面尺寸、位置、标高并加以临时固定，用线锤检查轴线位移误差控制在2mm内，截面尺寸控制在＋1，－2范围内。
2.3框架梁、现浇平板支模（大梁模板支撑系统详见专项施工方案）
框架梁尺寸以500×*00mm为验算，现浇板厚为250mm为主，标准层层高为*.1m。
1）在梁底部，现浇平板搭设钢管支撑承重架。搭设承重架应注意以下几点：
①钢管立杆下必须加木垫块，并支承于坚实的基面上；木垫板尺寸150×150×1*mm；
②先搭设梁部立杆，后搭平板立杆；
③立杆设立横向间距不得大于1100mm，纵向间距不得大于1100mm，水平横杆第一根离地1.5米，上部间距不得大于1.5米/道；
④承重支架下部须设扫地杆和剪刀撑，剪刀撑成*5º－*0º角设置，每轴设一道；
⑤紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动，梁承重架横杆下须加双轧。
2）整个承重架完成后方可摆设梁搁栅和底模，复核轴线，标高尺寸无误后，先立一侧梁模，待梁钢筋绑扎完成校对无误后立另一侧模板校正尺寸（截面、轴线、标高及预埋件位置、尺寸等）无误后，再行固定，梁模固定后，方可铺设平板搁栅及底模板。
3）框架梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通长线。梁跨≥*米时，应按施工规范要求进行起拱。起拱高度宜为全跨长度的1.5/1000。
*）所有梁、平板模板在支模前必须及时进行清理，刷脱模剂。拼装时，接缝处缝隙用玻璃油灰填实及胶带纸贴合，避免漏浆。
5）梁模板支模完成后及时进行技术复核，误差控制在以下范围(单位mm)内：轴线位移2，标高＋2，－3，截面尺寸＋2，－3，相邻两板表面高低差2，表面平整度2，预留洞中心线位移5，截面内部尺寸＋10。
在楼梯底板上钉出梯段侧板，并在梯段侧板上划出踏步形状，用以控制踏步尺寸。踏步侧板两端钉在梯段侧板的木档上，其宽度同梯段踏步高度，板厚*0mm，长度按梯段长度确定。在梯段侧板上划踏步形状时，应控制踏步结构尺寸，预留出装饰工程量，以便上下跑楼梯同一立面踏角一致。在梯段中部设反三角板，加固踏步侧板。反三角板是由若干三角木块钉在方木上，三角木块两直角边长分别等于踏步的高和宽，板厚50mm，方木断面为50mm×100mm，反三角板用梯段侧板间支设的横楞固定。如下图所示：
模板拆除前应由施工组填写拆模申请，经试验室检测试块强度达到要求后，由技术人员批准后方可进行拆模。
拆模前技术人员对施工班组进行安全技术交底，并做好记录。
底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表的要求：
达到设计的混凝土立方体抗压强度标准的百分率（%）
侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。
模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。
模板拆除的顺序和方法应按照配板设计要求的规定进行，遵循先支后拆、先非承重部位，后承重部位及自上面下的原则。
拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或推倒，拆下的模板和配件，严禁抛扔，不得留有悬空模板等。
超2m以下模板拆除时要搭设钢管临时脚手架。拆除区域设置警戒线并设专人监护。
模板拆除后，应按规格堆放整齐，清理干净刷油后运至下一工作面。
六、模板及支架设计的验算
1，地下室楼板模板的强度验算
地下室层高为*.1m，楼层板厚以250mm为主，主梁以500(*00为主。
取永久荷载系数1.2，可变荷载分项系数1.*。
施工荷载按均布作用时，设*0(*0的木楞间距为300mm，模板宽度取1000mm。按规范要求进行强度验算的设计荷载如下：
1）平板模板的标准荷载：（按板厚250mm计）
九合板自重（12mm）0.3kN/m2
楼板的混凝土及楼板钢筋自重25.1(0.25=*.275kN/m2
施工人员及设备均布荷载：2.5kN/m2或施工人员及设备集中荷载：2.5kN
12mm厚高强度覆塑竹胶合板(1000mm宽)有关计算参数如下：
E=1.0(10*MPa；W=2*cm3；I=1*.*cm*；f=17Mpa。
强度验算时（按简支梁计算）近似取：M=0.125(q(l2或(按3跨连续梁计算)近似取:M=0.125(q(l2+0.20(p(l
计算简图如下(按3跨连续梁计算)：
*）模板强度及刚度验算
考虑施工人员及设备均布荷载时：
q=1.2((0.3+*.275)+1.*(2.5=11.3*kN/m
M=0.125(11.3*(l2=0.125(11.3*(0.32=0.12*(kN·m)
考虑施工人员及设备集中荷载时：
q=1.2((0.3+*.275)=7.**kN/m
p=1.*(2.5=3.5kN
M=0.125(q(l2+0.20(p(l
=0.125(7.**(0.32+0.20(3.5(0.3
=0.0***+0.21
=0.2**(kN·m)
取M=0.2**(kN·m)计算模板强度：
q=1.0((0.3+5.0)=5.3kN/m
经验算，底模强度与刚度均满足要求。
5）松木方料（*0×*0mm）模板连接排挡强度及挠度验算
松木间距为300mm，采用满堂脚手架支撑，横向间距0.*m，纵向间距0.*m
松木方料（*0×*0mm）有关计算参数如下：
E=1.0×10*Mpa；W=**cm3;I=25*cm*;f=13Mpa.
强度验算时(按3跨连续梁计算)近似取:
M=0.1×q×l2(考虑施工人员及设备均布荷载时)
计算简图如下(按3跨连续梁计算):
M=0.1×q×l2+0.20×p×l(考虑施工人员及设备集中荷载时)
计算简图如下(按3跨连续梁计算):
ω=0.*77×q×l*/(100×E×I)l/250
2)松木方料强度及刚度验算
考虑施工人员及设备均布荷载时:
q=11.3*×0.30=3.*17KN/m
M=0.1×q×l2=0.1×3.*17×0.*2=0.277(KNm)
考虑施工人员及设备集中荷载时:
q=7.**×0.3=2.3*7KN/m
p=1.*×2.5=3.5KN
M=0.1×q×l2+0.20×p×l
=0.1×2.3*7×0.*2+0.20×3.5×0.*
=0.*22(KNm)
取M=0.*22(KNm)计算模板强度:
σ=0.*22×10*/(**×103)=12.**f=13(N/mm2)。
q=7.**×0.3=2.3*7KN/m
ω=0.*77×q×l*/(100×E×I)l/250
ω=0.*77×2.3*7×0.**×1012/(100×1.0×10*×25*×10*)=0.*1mml/250
=*00/250=3.*mm
松木方料(*0×*0)模板连接排挡强度及刚度均满足要求。
2梁模板强度及刚度验算
主梁以500×*00为主，主梁模板12mm厚高强度覆塑竹胶合板(1000mm宽)有关计算参数如下：
E=1.0(10*MPa；W=2*cm3；I=1*.*cm*；f=17Mpa。
松木方料间距为250mm
1）底模模强度及刚度验算
验算高为*00的主梁：
振捣砼时产生的荷载：e=2.0KN/m2
九合板及支架自重：（12mm）a=0.3KN/m2
主梁的混凝土及主梁钢筋自重：25.5×0.*=20.*KN/m2
q=[1.2×(0.3+20.*)+1.*×2]=27.**(KN/m)
按简支梁考虑，计算简图如下：
M=0.1×q×l2=0.125×27.**×0.252=0.21*(KN*m)
σ=0.21*×10*/(2*×103)=*f=17(N/mm2)
q=1.2×(0.3+20.*)=2*.**(KN/m)
ω=q×l*/(3**×E×I)l/250
ω=2*.**×0.25*×1012/(3**×1.0×10*×1*.*×10*)=0.175mml/*00
=250/*00=0.*25mm
经验算，底模强度与刚度均满足要求。
2)侧模强度及刚度验算
因为侧模下部分为受力最大处，所以取侧模底部100mm为计算对象。
E=1.0(10*MPa；W=2*cm3；I=1*.*cm*；f=17Mpa。
振捣砼时产生的荷载：e=*.0KN/m2
新浇砼对模板产生的荷载：f
f1=0.22×γc×t0×β1×β2×ν0.5
混凝土的浇筑速度：ν=3m/h
混凝土的浇筑温度为30oC（即t0=*.**h）,塌落度为110～150mm
f1=0.22×γc×t0×β1×β2×ν0.5
f1=0.22×2*×*.**×1.0×1.15×30.5
f1=**.7KN/m2
f2=2*×0.75=1*(KN/m2)
取f=1*(KN/m2)
q=[1.2×1*+1.*×*.0]×0.*=2*.**(KN/m)
按简支梁考虑，计算简图如下：
M=0.125×q×l2=0.125×2*.**×0.252=0.1*125(KN/m)
σ=0.1*125×10*/(2*×103)=7.** q=1.2×1*×0.1=2.1*(KN/m) ω=5×q×l*/(3**×E×I)l/250 ω=5×2.1*×0.25*×1012/(3**×1.0×10*×*.**×10*)=0.22*mml/250 =250/250=10mm 经验算，侧模强度与刚度均满足要求。 3）木方料水平钢管强度及挠度验算 松木方料间距为300mm，其下纵横向水平钢管的间距为*00mm。考虑到现*Ф**×3.5钢管长期使用，有一定磨损，故钢管壁厚按2.*mm考虑，即将钢管按Ф**×3.0计算。 Ф**×3.0钢管截面特性计算： 查《建筑施工手册》，常用结构计算，得 回转半径：I=/* W=*.2*7cm3,I=10.1*cm*,A=3.*7*cm2;f=205N/mm2;I=1.*0cm 模板及其支架自重0.3KN/m2 楼板的混凝土及楼板钢筋自重25.1×0.25=*.275KN/m2 施工人员及设备均布荷载：2.5KN/m2 P=[（0.3+*.275）×1.2+2.5×1.*]×0.*×0.3=3.0*KN M=0.175Pl=0.175×3.0*×1.0=0.53*(KNm) σ=0.53*×10*/(*.2*7×103)=12*.* ωmax=1.1**×pl3/100EI ωmax=1.146×3.08×103×10003/(100×2.06×105×10.19×104)=1.68mm 水平钢管强度及挠度满足要求。 4）满堂钢管脚手架竖向承载力验算 本工程支模架采用Ф48×3.5mm钢管脚手架。计算如前述《3、支承松木方料水平钢管强度及挠度验算》将钢管按Ф48×2.8计算。 采用满堂脚手架支撑，横向间距1.1mm，纵向间距1.1m,脚手架步距h=1.5m。设步距2~3道。 模板支架沿梁每米长度的荷载： a>模板及木楞：0.5×(0.8×2+1.1)=1.35KN/m b>混凝土及钢筋自重：25.5×(0.25×0.8+0.8×0.1)=7.14KN/m c>施工人员及设备：3.0×1.1=3.3KN/m q=1.2×(a+b)+1.4×c=1.2×(1.35+7.14)+1.4×3.3=14.81(KN/m) 立杆计算长度：l0=kuh=1.155×1.50×1.5=2.6mφ 查表，得(=0.190 所以，[N]=(Af=0.190×3.976×102×205=15.5KN N=14.81KN<[N]=15.5KN(采用Ф48×3.5mm钢管脚手架，脚手架步距h=1.5m).故钢管立柱承载力满足要求。 3、柱模板支撑计算书 柱模板的截面宽度B=800mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度H=800mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度L=3600mm， 柱箍间距计算跨度d=500mm。 柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度60mm，高度60mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。 2）柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T——混凝土的入模温度，取20.000℃； V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1——外加剂影响修正系数，取1.000； 2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=30.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。 荷载计算值q=1.2×30.000×0.500+1.4×4.000×0.500=20.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=50.00×1.80×1.80/6=27.00cm3； I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4； 其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M——面板的最大弯距(N.mm)； W——面板的净截面抵抗矩； [f]——面板的抗弯强度设计值，取10.00N/mm2； 其中q——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到M=0.100×(1.2×15.000+1.4×2.000)×0.247×0.247=0.127kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.127×1000×1000/27000=4.687N/mm2 面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求! T=3Q/2bh<[T] 其中最大剪力Q=0.600×(1.2×15.000+1.4×2.000)×0.247=3.078kN 截面抗剪强度计算值T=3×3078.0/(2×500.000×18.000)=0.513N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.20N/mm2 抗剪强度验算T<[T]，满足要求! v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250 面板最大挠度计算值v=0.677×15.000×2474/(100×4860×243000)=0.318mm 面板的最大挠度小于246.7/250,满足要求! 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.247m。 荷载计算值q=1.2×30.000×0.247+1.4×4.000×0.247=10.261kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载q=5.131/0.500=10.261kN/m 最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.261×0.50×0.50=0.257kN.m 最大剪力Q=0.6×0.500×10.261=3.078kN 最大支座力N=1.1×0.500×10.261=5.644kN 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.00×6.00×6.00/6=36.00cm3； I=6.00×6.00×6.00×6.00/12=108.00cm4； 抗弯计算强度f=0.257×106/36000.0=7.13N/mm2 抗弯计算强度小于10.0N/mm2,满足要求! 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh<[T] 截面抗剪强度计算值T=3×3078/(2×60×60)=1.283N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! 最大变形v=0.677×8.551×500.04/(100×7000.00×1080000.0)=0.479mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P： P=(1.2×30.00+1.4×4.00)×0.247×0.500=5.13kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 最大弯矩Mmax=0.558kN.m 最大变形vmax=0.099mm 最大支座力Qmax=11.215kN 抗弯计算强度f=0.558×106/9458000.0=59.00N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于490.0/150与10mm,满足要求! 6)B方向对拉螺栓的计算 其中N——对拉螺栓所受的拉力； A——对拉螺栓有效面积(mm2)； f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm):12 对拉螺栓有效直径(mm):10 对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=11.215 对拉螺栓强度验算满足要求! 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P： P=(1.2×30.00+1.4×4.00)×0.247×0.500=5.13kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 最大弯矩Mmax=0.558kN.m 最大变形vmax=0.099mm 最大支座力Qmax=11.215kN 抗弯计算强度f=0.558×106/9458000.0=59.00N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于490.0/150与10mm,满足要求! 8)H方向对拉螺栓的计算 其中N——对拉螺栓所受的拉力； A——对拉螺栓有效面积(mm2)； f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm):12 对拉螺栓有效直径(mm):10 对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=11.215 对拉螺栓强度验算满足要求! 柱箍钢楞的计算简图如下： 4.地下室剪力墙模板计算 地下室剪力墙为300厚,高为4.2m（实际浇筑高度为3.2m），采用胶合板(18mm厚)组成的定型大模板(如下图)，用(48(3.5钢管组合作为支承模板的围檩，围檩间距为400mm。内外模板间用Φ14对拉螺栓夹紧，设置间距为450(450，砼的浇筑速度为3m/h。 1）地下室剪力墙模板的计算 新现浇砼对模板产生的荷载:f 混凝土的浇筑速度：v=3m/h 混凝土的浇筑温度为300C(即t0=4.44h),塌落度为110~150mm f1=0.22(24(4.44(1.0(1.15(30.5 f1=46.7kN/m2 f2=24(3.2=76.8kN/m2 取f=46.7kN/m2 由于泵送砼所产生的水平荷载甚小，且仅作用于有效高度范围内，故可忽略不计。 q=1.2(46.7(0.9=50.44(kN/m2) M=0.1(q(l2=0.1(50.44(0.42=0.80704(kN·m) q=1.0(46.7=46.7kN/m 经验算，柱模强度与刚度均满足要求。 支承围檩采用用(48(3.5钢管(Ix=12.19cm4,Wx=5.08cm3，E=2.1105)，用Φ14对拉螺栓收紧(Φ14对拉螺栓允许承载力f=17.8kN)。墙模板受到的侧压力由前面已求得q=56.04(kN/m2) 线荷载：q=56.04(0.4=22.416kN/m GB／T 12706.4-2020 额定电压1kV(Um=1.2kV)到35kV(Um=40.5kV)挤包绝缘电力电缆及附件 第4部分：额定电压6kV(Um=7.2kV)到35kV(Um=40.5k支承围檩的计算简图如下： 荷载设计值应乘以0.85的折减系数。 Mx=0.10((0.85(22.416)(0.452=0.39(kN·m) 线荷载q=46.7(0.4=18.68（kN/m） 内外模板间用Φ14对拉螺栓夹紧浆砌片石挡墙施工组织设计，设置间距为450(450则每根拉杆受力面积为A： A=0.45(0.45=0.203