施组设计下载简介：

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；

扣件连接方式:双扣件监理内业资料管理指导书（2016试行版）.pdf，扣件抗滑承载力系数:0.80；

板底支撑连接方式:方木支撑；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):24.000；

楼板浇筑厚度(m):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

（二）模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.000×10.000×10.000/6=133.33cm3；

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=24.000×0.300×0.200=1.440kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.350×0.300=0.105kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(1.000+2.000)×0.900×0.300=0.810kN；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(1.440+0.105)=1.854kN/m；

集中荷载p=1.4×0.810=1.134kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.134×0.900/4+1.854×0.9002/8=0.443kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.134/2+1.854×0.900/2=1.401kN；

截面应力σ=M/w=0.443×106/133.333×103=3.322N/mm2；

方木的计算强度为3.322小13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:Q=0.900×1.854/2+1.134/2=1.401kN；

截面抗剪强度计算值T=3×1401.300/(2×80.000×100.000)=0.263N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

方木的抗剪强度为0.263小于1.300，满足要求!

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=1.440+0.105=1.545kN/m；

集中荷载p=0.810kN；

方木的最大挠度0.403小于900.000/250,满足要求!

（三）木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.854×0.900+1.134=2.803kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.943kN.m；

最大变形Vmax=2.412mm；

最大支座力Qmax=10.192kN；

截面应力σ=0.943×106/5080.000=185.715N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm,满足要求!

（四）扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.192kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（五）模板支架荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.129×6.000=0.775kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×1.000×0.900=0.315kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=24.000×0.200×1.000×0.900=4.320kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.410kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.000×0.900=2.700kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=10.272kN；

（六）立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；

Lo/i=2945.250/15.800=186.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压强度计算值；σ=10271.520/（0.207×489.000）=101.474N/mm2；

立杆稳定性计算σ=101.474N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

公式(2)的计算结果：

立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m；

Lo/i=1700.000/15.800=108.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；

钢管立杆受压强度计算值；σ=10271.520/（0.530×489.000）=39.632N/mm2；

立杆稳定性计算σ=39.632N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

lo=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.007×(1.500+0.100×2)=2.128m；

Lo/i=2127.892/15.800=135.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.371；

钢管立杆受压强度计算值；σ=10271.520/（0.371×489.000）=56.618N/mm2；

立杆稳定性计算σ=56.618N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

立柱梁跨度方向间距l(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；

脚手架步距(m):1.00；脚手架搭设高度(m):6.00；

梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面B；

模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.300；

混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.550；

倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；

木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；

采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

图1梁模板支撑架立面简图

（二）梁底支撑钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：

q1=25.000×0.300×0.550×0.300=1.238kN；

(2)模板的自重荷载(kN)：

q2=0.350×0.300×(2×0.550+0.300)=0.147kN；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+2.000)×0.300×0.300=0.360kN；

2.木方楞的传递均布荷载计算：

P=(1.2×(1.238×0.147)+1.4×0.360)/0.300=7.218kN/m；

3.支撑钢管的强度计算：

按照均布荷载作用下的简支梁计算

均布荷载，q=7.218kN/m；

支撑钢管按照简支梁的计算公式

经过简支梁的计算得到:

截面应力σ=568417.500/5080.000=111.893N/mm2；

水平钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

钢管支座反力RA=RB=0.5×7.218×0.300=1.083kN；

(三）梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

(四)扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，R=1.08kN

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

(五)立杆的稳定性计算:

横杆的最大支座反力：N1=1.083kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×6.000=1.072kN；

楼板的混凝土模板的自重：N3=0.720kN；

N=1.083+1.072+0.720=2.875kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.185×1.700×1.000=2.015m；

Lo/i=2014.500/15.800=128.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；

钢管立杆受压强度计算值；σ=2874.780/(0.406×489.000)=14.480N/mm2；

立杆稳定性计算σ=14.480N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

立杆计算长度Lo=h+2a=1.000+0.300×2=1.600m；

Lo/i=1600.000/15.800=101.000；

公式(2)的计算结果：

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.580；

钢管立杆受压强度计算值；σ=2874.780/(0.580×489.000)=10.136N/mm2；

立杆稳定性计算σ=10.136N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

lo=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.007×(1.000+0.300×2)=1.909m；

Lo/i=1909.272/15.800=121.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.446；

钢管立杆受压强度计算值；σ=2874.780/(0.446×489.000)=13.181N/mm2；

立杆稳定性计算σ=13.181N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

GB∕T+13663.2-2018标准下载6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施CJJT277-2018 自动导向轨道交通设计标准，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。