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人行天桥支架施工组织设计

2.1支架的制作与安装 2

2.2支架搭设及预压 3

31-当代行政中心区规划设计.pdf2.2.1支架安装 3

2.2.2支架预压 4

3.1主梁支架验算 5

3.2梯道支架验算 7

3.3地基容许承载力验算 9

4.交通安全保障措施 10

工程名称：**厂人行天桥工程

**厂人行天桥工程位于**东连接线支线一标K1+590处，桥下东连接线道路总宽为57m。人行天桥由57.0m主梁及两侧回头楼梯组成。天桥主梁采用2×13.5m+27m三跨现浇混凝土连续箱梁跨越，箱梁顶板宽4.0m，底板宽1.5m，梁高0.65m；两侧梯道则采用34.91m、35.84m长，0.50m高的C40混凝土实心板梁。

2.1支架的制作与安装

（1）支架采用标准化、系列化、通用化的构件拼装。

（2）支架应预留施工拱度，在确定施工拱度值时应考虑支架承受施工荷载引起的弹性变形；由于混凝土收缩、徐变及温度变化而引起的挠度；结构重力及1/2汽车荷载（不计冲击力）引起的弹性挠度；支架基础在受荷后的沉陷。

（3）支架立杆必须安装在有足够承载力的地基上，立杆底端应设垫木来分布和传递压力，并保证浇筑混凝土后不发生超过允许的沉降量。

（4）汽车通行孔的两边支架应加设护桩，夜间应用灯光标明行驶方向。

（5）支架安装完毕后，应对其平面位置、顶部标高、节点联接纵横向稳定性进行全面检查，符合要求后，按施工规范要求进行预压试验，方可进行下一工序。

支撑方式采用满堂式碗扣支架。碗扣支架采用WDJ式支架，架杆外径4.8cm，壁厚0.35cm，内径4.1cm，支架顺桥向纵向间距0.6m，横桥向横向间距梁底为0.6m，箱梁挑臂处段为0.9m，纵横水平杆竖向间距1.2m。考虑支架的整体稳定性，在纵横向布置斜向钢管剪力撑，使所有立杆联成整体。在地基处理好后，按照施工图纸进行放线，纵桥向铺设好枕木，便可进行支架搭设。立杆上口安装可调顶托，可调顶托是用来调整支架高度和拆除模板用的，本支架使用的可调顶托可调范围为20cm左右。

在汽车门架通道处，当碗扣支架搭设至门架限高位置时，在门架两侧六排30×60cm支架的顶托上放置Ⅰ25工字钢作为门架承重梁，各承重梁采用φ16钢筋焊接，连成整体受力，在工字钢上铺设竹胶板，防止坠物落下，在竹胶板上的工字钢位置再搭设碗扣支架至梁模板底。

安装模板前，要对支架进行压预。支架预压的目的：1、检查支架的安全性，确保施工安全。2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。

预压荷载为箱梁单位面积最大重量的1.2倍。本方案采用砂袋(或钢材)预压法进行预压，预压重量模似梁体分段分部位布置砂袋(或钢材)预压。

为了解支架沉降情况，在加砂袋(或钢材)预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每5米布置一排，每排4个点。在加载50%和100%后均要复测各控制点标高，加载100%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，如果加载120%后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可用卸砂袋(或钢材)，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸砂袋(或钢材)。卸砂袋(或钢材)完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸砂袋(或钢材)后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。

本工程采用碗扣支架。钢管采用4.8cm，壁厚3.5mm的钢管。分为主梁和梯道分别进行验算。在进行地基承载力计算时，以最不利截面进行验算。

端横梁位置支架纵向间距0.6m，横向间距0.6米，纵横水平杆竖向间距1.2m。除端横梁位置支架纵向间距0.9m，横向间距0.6米，纵横水平杆竖向间距1.2m。

3.1.1立杆承载力验算。

（1）除端横梁位置，箱梁底板混凝土厚18cm，顶板厚20cm,腹板厚35cm。从断面来看，腹板下单根支架承载力进行验算。

施工方案中支架上铺设两层木方，并用竹胶板作为底模。因此此项荷载小，忽略不计。

单根支架上所承受混凝土及钢筋重量：

0.431×0.9=0.388m3

0.388m3×26KN/m3=10.088KN=1.009T

2、施工荷载：振捣混凝土产生的荷载：2KN/m2；

模板自重：0.5KN/m2；

倾倒混凝土产生的荷载：6KN/m2；

施工人员及其设备等荷载：2.5KN/m2；

施工荷载重量：（2+0.5+6+2.5）KN/m2×0.9m×0.6m=5.94KN=0.594T

因此此根支架上所承受的轴心力为：N=1.009T+0.594T=1.603T

3、立杆地基承载力计算：

由于单根立杆所承受的轴心力为1.069T。每个立杆下设置15cm×15cm的底座，因此算出的地基承载力为：

P=N/A0=16.03KN/0.15m×0.15m=712KN/m2=71.2Kpa

（2）在端横梁位置，横梁混凝土厚130cm。从断面来看，中心线处单根支架承载力进行验算。

施工方案中支架上铺设两层木方，并用竹胶板作为底模。因此此项荷载小，忽略不计。

单根支架上所承受混凝土及钢筋重量：

1.3×0.6×0.6=0.468m3×26KN/m3=12.17KN=1.217T

2、施工荷载：振捣混凝土产生的荷载：2KN/m2；

模板自重：0.5KN/m2；

倾倒混凝土产生的荷载：6KN/m2；

施工人员及其设备等荷载：2.5KN/m2；

施工荷载重量：（2+0.5+6+2.5）KN/m2×0.6m×0.6m=3.96KN=0.396T

因此此根支架上所承受的轴心力为：N=1.217T+0.396T=1.613T

3、立杆地基承载力计算：

由于单根立杆所承受的轴心力为1.613T。每个立杆下设置15cm×15cm的底座，因此算出的地基承载力为：

P=N/A0=16.13KN/0.15m×0.15m=717KN/m2=71.7Kpa

1）地基首先用推土机整平，再用震动压路机予以压实，保证其密实度90%以上，碾压时出现弹簧现象的区域应采用碎石（砾石）土进行换填并压实；

2）为提高地基承载力，防止地基在、沉降造成结构变形，除对地基进行压实处理外，为防止冲洗模板、养生水、雨水等对地基的影响，将地基采用15cmC15混凝土进行封闭，在混凝土垫层上按支架的间距铺设20cm×5cm的木板。木板上铺设立杆底座，以增加受力面积，减少地基所承受的压强。

3）地基处理完成后，按照现场情况在搭设支架周围设置排水沟并浇筑15cm混凝土对土基进行封闭，以便冲洗模板、养生水、雨水等能从排水沟及时排水。

梯道支架纵向间距0.9m，横向间距0.6米，纵横水平杆竖向间距1.2m。在进行地基承载力计算时，以最不利截面进行验算。

3.2.1立杆承载力验算。

（1）梯道纵向在平台位置，梁板混凝土厚50cm。支架采用0.6×0.6m，从断面来看，中心线处最中间的梁板下单根支架承载力进行验算。

施工方案中支架上铺设两层木方，并用竹胶板作为底模。因此此项荷载小，忽略不计。

单根支架上所承受钢筋混凝土重量：

0.5×0.6×0.6=0.18m3

0.18m3×26KN/m3=4.68KN=0.468T

2、施工荷载：振捣混凝土产生的荷载：2KN/m2；

模板自重：0.5KN/m2；

倾倒混凝土产生的荷载：6KN/m2；

施工人员及其设备等荷载：2.5KN/m2；

施工荷载重量：（2+0.5+6+2.5）KN/m2×0.6m×0.6m=3.96KN=0.396T

因此此根支架上所承受的轴心力为：N=0.468T+0.396T=0.864T

3、立杆地基承载力计算：

由于单根立杆所承受的轴心力为0.864T。每个立杆下设置15cm×15cm的底座，因此算出的地基承载力为：

P=N/A0=8.64KN/0.15m×0.15m=384KN/m2=38.4Kpa

（2）梯道除平台位置，梁底板混凝土厚37cm。从断面来看，中心线处最中间的中隔板下单根支架承载力进行验算。

施工方案中支架上铺设两层木方，并用竹胶板作为底模。因此此项荷载小，忽略不计。

单根支架上所承受混凝土及钢筋重量：

0.57×0.6=0.342m3×26KN/m3=8.892KN=0.889T

2、施工荷载：振捣混凝土产生的荷载：2KN/m2；

模板自重：0.5KN/m2；

倾倒混凝土产生的荷载：6KN/m2；

施工人员及其设备等荷载：2.5KN/m2；

施工荷载重量：（2+0.5+6+2.5）KN/m2×0.6m×0.6m=3.96KN=0.396T

因此此根支架上所承受的轴心力为：N=0.889T+0.396T=1.285T

3、立杆地基承载力计算：

由于单根立杆所承受的轴心力为1.285T。每个立杆下设置15cm×15cm的底座，因此算出的地基承载力为：

P=N/A0=12.85KN/0.15m×0.15m=571KN/m2=57.1Kpa

1）支架的地基首先用推土机整平，再用震动压路机予以压实，保证其密实度90%以上，碾压时出现弹簧现象的区域应采用碎石（砾石）土进行换填并压实；若支架地基位于已经施工完毕的人行道位置，将人行道小板进行拆除，地基承载力达不到设计承载力的地段，将此段土体挖除，采用碎石土（碎石含量≥70﹪）进行换填，并分层夯实；

2）为提高地基承载力，防止地基在、沉降造成结构变形，除对地基进行压实处理外，为防止冲洗模板、养生水、雨水等对地基的影响，将地基采用15cmC15混凝土进行封闭，在混凝土垫层上按支架的间距铺设20cm×5cm的木板。木板上铺设立杆底座，以增加受力面积，减少地基所承受的压强。

3）地基处理完成后，按照现场情况在搭设支架周围设置排水沟并浇筑15cm混凝土对土基进行封闭，以便冲洗模板、养生水、雨水等能从排水沟及时排水。

3.3地基容许承载力验算

根据上述计算成果表明：

主梁地基承载力为71.7Kpa，出于安全考虑，乘以1.3的系数，取设计承载力为93.2Kpa。

梯道地基承载力为57.1Kpa，出于安全考虑，乘以1.3的系数DB43／T 1769-2020标准下载，取设计承载力为74.2Kpa。

此地基严格按照设计承载力进行处理。

4.1为防止坠物伤人，在工字钢上铺设竹胶板封闭底部及侧面张挂安全网；上部桥梁翼缘板部分通道洞口上面的木方伸出翼缘板1m，边上并用钢管搭设支架挂安全网；

4.2限高架处设置成串红色交通警示灯，警示灯采用24V安全电压供电，并夜间连续亮灯；

4.3在远离支架100m、200m处各设置施工警示牌“前方施工，减速慢行”，及限速标志“限速10KM/h”；在通道进口处距离门架10m每隔5m设置减速带1道，每道长度4.5～12.25m不等，共设置20道共计长度80m减速带使车辆慢行，以免碰撞碗扣支架；

4.4在通道进出口200m处设置钢管搭设3m、4.5m限高架，以防车辆过高碰撞工字钢门架，危及支架安全；跨中悬挂“限高4.5m”“限高3.0m”标志牌；

4.5为避免车辆碰撞支架，在各排支架靠行车道一侧设置防撞钢管JTS／T 209-2020 水运工程结构防腐蚀施工规范.pdf，钢管上设置红白相间反光条；

4.6为避免支架拆装过程中坠物伤人，早8时至晚8时，安排专人指挥并疏导交通车辆。