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湖南顺意通汽车贸易有限公司

编制单位：湖南省西城建设有限公司

DB34／T 2418-2015 膨胀珍珠岩保温板外墙外保温系统编制日期：2011年4月28日

2、地面下地质概况和现场实际情况 4

二、高架支模须解决的问题 4

4、模板支架使用材料的验收 5

5、对模板支架相关环节进行验收 5

三、模板支架设计方案 5

3、模板支架结构选型及架体相关技术参数 7

（1）400x1100mm截面梁 9

（2）300×800mm截面梁 10

（3）100mm厚楼板 10

四、梁模板设计计算 11

1、梁模板材料及结构体系选用 11

2、模板结构体系验算 11

（1）梁侧模荷载 11

（2）梁侧模板体系验算 11

（3）梁底模板体系验算（400*1100） 14

（4）梁底模板体系验算（300*800） 14

（5）板模板体系验算（100厚） 17

（6）地基承载力验算 20

（7）地基沉降验算 20

（8）风荷载的影响 21

4、梁底模板起拱要求 23

五、高架支模设计结果 24

六、高架支模施工技术、安全措施 25

1、构配件检查与验收 26

2、架体检查与验收 26

湖南进口起亚4S店韩通店

湖南进口起亚4SD店韩通店车间区域的结构工程为大跨度、超高的框架结构，其横向主梁最大截面为400*1100的钢筋混凝土梁，纵向主梁最大截面为300*800的钢筋混凝土梁，横向最大跨度为13m，纵向跨度为8m，次梁为截面250*600、250*500的钢筋混凝土梁，跨度为4、3.25、2.65m；支撑高度：主梁5米，次梁5.5米，由于其结构构件大，其施工模板支撑架体必须进行专门的方案设计，以满足施工安全。

2、地面下地质概况和现场实际情况

场地位置及地形地貌：该建筑物位于望岳安置小区内，银盆路旁。场地地形平坦，。±0.000相当于绝对标高50.6m。场地为黄褐色粉质粘土。

本工程以内的地质情况为：

现场实际情况：在前期施工阶段，现场进行了土方平整及工程桩的施工，，对原有土体产生了扰动。在基础承台和基础梁施工期间，对场地进行了开挖，局部为回填土。

二、保证模板支撑体系成功须解决的问题

在前期施工阶段，现场进行了工程桩、基础承台和基础梁的施工，为了保证本工程地面不出现不均匀沉降、开裂的质量问题，依据施工现场实际情况，地基需做如下处理：

清除地表有机质土、耕植土。

目测、地基钎探或静力触探，找出可能导致不均匀沉降的影响因素

将软弱土体挖除，并换填处理

由于本工程结构构件大，结构自重和架体自重大，依据规定，必须对该架体进行专门的结构计算和构造加强。

在脚手架施工前，由技术部、工程部对施工作业人员进行详细的技术交底，明确施工方法、施工顺序、施工安全注意事项，并办理书面交底手续，未经交底人员严禁上岗作业。尤其对架子工建立挂牌制度，并建立现场考核制度，对考核不合格者重新培训，并对其已完成的工作进行全面检查。

4、模板支架使用材料的验收

对模板支架使用的钢管、扣件、托撑、安全网、木方、三形卡、对拉螺栓、模板等进行验收，验收分两个阶段。

验收各配件的材质报告。

现场验收材料质量，并做记录。

5、对模板支架相关环节进行验收

模板支架必须进行专业验收。

由工程项目负责人组织安全部、工程部、技术部、施工作业队长等相关专业人员进行验收

合格后报监理工程师验收。

由于本工程架体支设高度高，结构构件大，施工活荷载和构件恒荷载大，模板支设难度大。经过征求专家意见和对架体各种方案的试算，综合考虑，架体应满足施工方便、质量易控、安全可靠、经济合理、靠操作性强等因素。本方案选择：满堂脚手架钢管支撑体系和砼整浇的施工工艺。

本工程施工难度大，参与人员多，施工过程复杂，安全隐患多，因此，必须事前对施工顺序做到心中有数，在组织实施过程中必须按计划、程序施工。

主体结构施工顺序必须与模板支架施工配合，混凝土结构施工顺序如下：

3、模板支架结构选型及架体相关技术参数

基本概况：梁底+梁侧一定范围内立杆间距加密；在主梁及一级次梁支架顶部配专用U形可调托撑；U形托撑上用[2根钢管做主龙骨，60*80木方作次龙骨。立杆的强度和稳定性必须满足规范规定。

架体材料、构配件选择及设计参数的选择：

顶层水平杆与立杆连接处设置

(梁长方向*梁宽方向)

双支Φ48*3..0钢管

600*500(梁长*梁宽方向)

Φ48*3.0钢管，旋转扣件接长

步距1500顶部三道1200(梁底架体)

Φ48*3.0钢管，旋转扣件接长

Φ48*3.0钢管，旋转扣件接长

首层、顶层、中间层每3步一道，整个满堂架按45度夹角满布。同一向水平杆间距≦4.5m。

Φ48*3.0钢管，旋转扣件接长

纵横向均设置，满堂架四边与中间每隔4排支架立杆设置1道竖向剪刀撑，剪刀撑连续设置。

Φ48*3.0钢管，旋转扣件接长

距地面或垫板100处纵横设置

Φ48*3.0钢管，旋转扣件接长

每步水平杆均与独立柱刚性连接

不小于200mm宽、50mm厚架板

间距500*500，具体位置见附图。

主梁、一级次梁(包括扩展区域)立杆下设置600*600混凝土垫块，其它立杆下可设置架板或木板垫板，基底土质必须夯实。

架体各配件力学性能(由于现场所进钢管壁厚为3.5mm和3.0mm，本方案按3.0mm计算)：

Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值

Φ48钢管截面面积(A)

Φ48钢管回转半径(i)

Φ48钢管惯性距(I)

Φ48钢管截面模量(W)

Φ48钢管弹性模量(E)

直角扣件、旋转扣件抗滑承载力设计值

i=√d2+d12/4

⑴400x1100mm截面梁

主梁截面400x1100mm,板厚180mm。梁配筋13ф25+2ф22+8ф12。

模板自重0.4×(0.4+2×1.1)=1.04KN/m

砼自重24×0.4×1.1=10.56KN/m

合计12.25KN/m

振捣荷载2×0.4=0.8KN/m

施工人员及设备荷载2.5×0.4=1.0KN/m

1.2×12.25+1.4×1.8=17.22KN/m

乘以折减系数17.22×0.9=15.5KN/m

荷载设计值：P1=15.5KN/m

[2]300×800mm截面梁

二级次梁截面300×800，楼板180厚。梁配筋6ф20+2ф22+6ф12

模板自重0.4×(0.3+2×0.8)=0.76KN/m

砼自重24×0.8×0.3=5.76KN/m

振捣荷载2×0.3=0.6KN/m

施工人员及设备荷载2.5×0.3=0.75KN/m

1.2×6.78+1.4×1.35=10.02KN/m

乘以折减系数10.02×0.9=9.02KN/m

荷载设计值：P2=9.02KN/m

模板自重0.4KN/m2

砼自重24×0.10=2.4KN/m2

合计2.893KN/m2

振捣荷载2.0KN/m2

施工人员及设备荷载2.5KN/m2

1.2×2.893+1.4×4.5=9.77KN/m2

乘以折减系数9.77×0.9=8.79KN/m2

荷载设计值：P3=8.79KN/m2

1、梁模板材料及结构体系选用

梁模板采用多层胶合板，支撑系统采用对拉螺栓Φ14500*500、木方60*80、Φ48*3.0钢管。

A新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值

F=0.22γct0β1β2V1/2

其中：γc—混凝土的密度取为24KN/m3

t0=200/（T+15）

T——混凝土的温度取T=5℃

t0=200/（5+15）=10

β1—外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.2

β2—砼坍落度影响系数采用泵送砼，坍落度在160～180之间，故β2取为1.2

V——浇筑速度取V=2.5m/h

则：F=0.22×24×10×1.2×1.2×2.51/2=120.2KN/m2

F′=γCH=1.8×24=43.2KN/m2

则新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值为F=43.2KN/m2

倾倒砼产生的荷载标准值取F7=2KN/m2

F=(1.2F+1.4×F7)×0.9=(1.2×43.2+1.4×2)×0.9＝49.2KN/m2

其中0.9为计算折减系数。

概况：模板背楞60*80木方沿梁高净间距200；次龙骨间距与梁底小横楞间距一致，暂按500计；主龙骨沿梁长方向间距500。

计算示意图（按三等跨连续梁计算）：

化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）：

q=F×1000=49.2N/mm

①木模板验算（15厚胶合板）

其中：M=0.1×q×L2=0.1×49.2×2002

=1.97×105Nmm

截面抵抗矩W=bh2/6＝1000×152/6＝37500mm3

则：σ=5.3N/mm2

ω=0.677×q×L4/(100×E×I)

其中：E表示弹性模量：4500N/mm2

I表示惯性矩I＝bh3/12＝1000×153/12=2.81×105mm4

则：ω=0.677×49.2×2004/(100×4500×2.81×105)

＝0.42mm<[ω]=L/250=0.8mm

说明该模板符合施工规范要求。

②模板背楞验算（木方60*80）

计算示意图（按3等跨连续梁计算）：

q=49.2×0.25=12.3N/mm

其中：M=0.1×q×L2=0.1×12.3×5002

=0.31×106N.mm

W=bh2/6=60×802/6=6.4×104mm3

则：σ=4.84N/mm2

ω=0.677×q×L4/(100×E×I)

其中：E表示弹性模量：9000N/mm2

I表示惯性矩I=bh3/12=50×1003/12=4.17×106mm4

则：ω=0.677×12.3×5004/(100×9000×4.17×106)

＝0.14mm<[ω]=L/250=2.0mm

说明该模板背楞符合施工设计要求。

③次龙骨验算（Φ48x3.0＠500）

计算示意图（按3等跨连续梁计算）：

q=49.2×0.5=24.6N/mm

其中：M=0.1×q×L2=0.1×24.6×5002

=0.615×106N.mm

W=4.56×103mm3

则：σ=134.9N/mm2

ω=0.677×q×L4/(100×E×I)

其中：E表示弹性模量：206000N/mm2

I表示惯性矩I=10.78×104mm4

则：ω=0.677×24.6×5004/(100×206000×10.78×104)

＝0.5mm<[ω]=L/250=2.0mm

说明该模板次龙骨符合施工设计要求。

计算示意图（按三跨连续梁计算,将集中荷截近似为均布荷截）：

q=F×0.5=49.2×0.5=24.6N/mm

其中：M=0.1×q×L2=0.1×24.6×5002=0.615×106N.mm

W=2×4.5×103mm3（二根钢管并排）

则：σ=68.3mm2

ω=0.677q×L4/(100×E×I)

E表示弹性模量：2.06×105N/mm2

I表示惯性矩I=2×10.78×104mm4

则：ω=0.677×24.6×5004/(100×2.06×105×2×10.78×104)

=0.23mm<[ω]=L/400=1.25mm

说明该模板的主龙骨符合施工设计要求。

对拉螺栓的拉应力σ=N/A

其中：N=F×对拉螺栓间距×主龙骨间距

=49.2×0.5×0.5=12.3KN

Ф14对拉螺栓净面积A=105mm2

则σ=117N/mm2＜［ftb］=170N/mm2普通螺栓的设计抗拉强度,该对拉螺栓满足要求。

⑶梁底模板体系验算（400*1100）

此时P4=15.5KN/m

概况：模板背楞60*80木方沿梁宽净间距200；小横楞沿梁长方向间距600；立杆间距600*600。

①梁底模板（15mm厚竹胶板）

计算示意图（简支梁计算）：

化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）：

q=（15.5/0.4）×1=38.75N/mm

其中：M=qL2/8=26.87×2002/8

=1.94×105Nmm

截面抵抗矩W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3

则：σ=5.17N/mm2

弹性模量E=4500N/mm2

惯性矩I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4

ω=5q×L4/(384×E×I)

=5×26.87×2004/(384×4500×2.81×105)

则：ω=0.44mm<[ω]=L/250=200/250=0.8mm

说明该模板符合施工设计要求。

②模板底60×80mm木方

计算示意图（按五跨连续梁验算）：

q=（15.5/0.4）×0.15=5.81N/mm

其中：M=0.105qL2=0.105×5.81×6002

=2.196×105Nmm

截面抵抗矩W=bh2/6=60×802/6=6.4×104mm3

则：σ=3.43N/mm2

弹性模量E=9000N/mm2

惯性矩I=bh3/12=60×803/12=2.56×106mm4

ω=0.644qL4/(100×E×I)

=0.644×5.81×6004/(100×9000×2.56×106)

则：ω=0.21mm<[ω]=L/250=600/250=2.4mm

说明该次龙骨符合施工设计要求。

③小横楞（Φ48x3.0＠300）验算

计算示意图（按简支梁验算）：

q=（15.5/0.4）×0.3=11.625N/mm

其中：M=qL2/8=11.625×6002/8

=5.23×105Nmm

截面抵抗矩W=4.5×103mm3

则：σ=116.22N/mm2

弹性模量E=206000N/mm2

惯性矩I=10.78×104mm4

ω=5q×L4/(384×E×I)

=5×11.625×6004/(384×206000×10.78×104)

则：ω=0.88mm<[ω]=L/250=600/250=2.4mm

说明该模板主龙骨符合施工设计要求。

由于小横楞与大横楞在主节点处连接，可不必计算大横楞的强度和挠度。

F=0.5×16.12×0.3=2.42KN

冬期施工方案(中建六局最新版)（31P）-.doc扣件抗滑移承载力设计值RC=8KN>R＝2.42KN

因此，扣件抗滑移满足要求。

400宽的梁，搭设600或1200宽的支撑系统。

GBT 51416-2020 混凝土坝安全监测技术标准R=0.5qL=0.5×11.625×0.4=2.325KN

A、钢管立杆承载力验算

沿梁宽方向间距600，沿梁长方向间距600。