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盖梁满堂支架施工方案第一部分 盖梁满堂支架施工方案
从上工程量可知，6#墩盖梁钢筋总量及砼方量大于7#墩盖梁，故只对6#墩进行验算即可。
1.3 施工方法简介
DG／TJ08-2284-2018标准下载二、满堂支架搭设及预压
6#墩、7#墩处位于非砼路面处的场地，要现场查看，需要硬化处，可先用装载机将表层松土推平并压实，如果发现弹簧土须及时清除，并回填合格的砂类土或石料进行整平压实，然后在硬化场上按照满堂支架脚手钢管立杆所对应的位置铺设支垫钢板。
2.2 材料选用和质量要求
钢管规格为φ48×3.5mm，且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。
扣件应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
本支架横桥向间距0.5m，纵桥向间距0.4m布置，遇墩柱位置时，适当调整立杆位置，基本保证横杆能将墩柱箍住，盖梁四周范围往外1m为工作平台范围（见支架平面布置图）。在高度方向横杆步距120cm，使所有立杆联成整体，为确保支架的整体稳定性，纵横方向设置剪刀撑（可支架纵、横向布置）。在地基处理好后，按照施工图纸进行放线，纵桥向铺设好支垫钢板，便可进行支架搭设。支架搭设好后，用可调顶托来调整支架高度或拆除模板用。
支架安装好后，在可调顶托上先横向铺设10×10cm的木枋，然后在其上铺设纵向10×10cm的木枋，注意木枋的定尺长度，要保证两根木枋搭接的地方不会影响受力。支架底模铺设后，测放盖梁底模中心及底模边线位置。
2.4 现场搭设要求
2.4.1立好立杆后，及时设置扫地杆和第一步大小横杆，扫地杆距基面20cm，支架未交圈前应随搭设随设置抛撑作临时固定。墩间系梁处必须按设计要求加密剪刀撑，以便让支架尽量整体受力。
2.4.2架体与各墩柱圈撑牢靠后，随着架体升高，剪刀撑应同步设置。
2.4.3安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。
2.5.1相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内，与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一；
2.5.2在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15cm；
2.5.3对接扣件的开口应朝上或朝内；
2.5.4各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm；
2.5.5立杆的垂直偏差应不大于架高的1／300；
2.5.6上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立杆的距离不大于纵距的1/3；
2.5.7安全网应满挂在外排杆件内侧大横杆下方，用铁丝把网眼与杆件绑牢。
2.5.8扣件安装应符合下列规定：
2.5.8.1 扣件规格必须与钢管外径相同；
2.5.8.2 螺栓拧紧力矩不应小于50KN·M；
安装模板前，要对支架进行压预。支架预压的目的：1、检查支架的安全性，确保施工安全。2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响。
因现场施工原因，本支架不预压，直接将底模高程预抬2cm作为沉降量，在安装钢筋前后，要测量某几个固定点的高差变化，及时调整盖梁浇筑顶标高。同时，注意观察钢筋安装前后与砼浇筑时支架有无变化，砼浇筑过程中，铺垫木枋有无异常或超出容许挠度变化。另，砼浇筑速度宜放缓，易量减少支架上不必要的荷载。
4.1 底模板下10×10cm纵向木枋验算
底模下脚手架立杆按照40cm×50cm布置，墩间系梁顶部仍按此距离放置，底模下纵向木枋按30cm中心间距布置，对于纵向木枋的验算，取计算跨径为0.4m，按简支梁受力考虑进行验算：
盖梁砼荷载：P1 = 1.7m×24 KN/m3= 40.8kN /m2
(说明1：考虑预应力重量，砼与钢筋分开计算)
盖梁钢筋及预应力荷载：
(说明2：锚具与波纹管等考虑重量约为250Kg)
(说明3：假设浇筑时有8名工人，60Kg/人；振动棒2台，25Kg/台；其它设备250Kg)
砼浇筑冲击及振捣荷载：(取砼重量的25%)
P4 = 0.25×40.8 kN/m2 = 10.2 kN /m2
则有P =(P1 + P2 + P3 + P4)= 54.44 kN /m2
取0.2安全系数，则有P计=P×1.2= 65.33 kN /m2
因底模下纵向木枋中心间距0.3m，跨径0.4m，则有：
q1=P计×0.30= 65.33 × 0.30 = 19.599 kN/m
W = bh2/6 = 10×102/6 =166.667 cm3
由梁正应力计算公式得：
σ = q1L2/ 8W =19.599×0.42 ×106/ (8×166.667×103)
=2.352 Mpa ＜ [σ] = 10Mpa
由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：
τ = 3Q/2A = 3×19.599×(0.4 /2) ×103/ (2×10×10×102)
= 0.588 Mpa＜ [τ] = 2Mpa（参考一般木质）
由矩形简支梁挠度计算公式得：
E = 0.1×105 Mpa； I = bh3/12 = 833.333 cm4
f max = 5q1L4 / 384EI
= 0.078 mm＜ [f] = 1.0mm（ [f] = L/400=400/400=1.0mm ）
4.2 顶托上横桥向10×10cm木枋验算
顶托上横桥向木枋跨径为0.5m，为简化计算，按简支梁受力进行验算，实际为多跨连续梁受力，取计算跨径为0.5m，仅验算底模腹板对应位置即可：
q2=P计×0.5= 65.33 × 0.5 = 32.665 kN/m
W = bh2/6 = 10×102/6 =166.667 cm3
由梁正应力计算公式得：
σ = q2L2/ 8W =32.665×0.52 ×106/ (8×166.667×103)
=6.125 Mpa ＜ [σ] = 10Mpa
由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：
τ = 3Q/2A = 3×32.665×103×(0.5/2)/ (2×10×10×102)
= 1.225 Mpa＜ [τ] = 2Mpa（参考一般木质）
由矩形简支梁挠度计算公式得：
E = 0.1×105 Mpa； I = bh3/12 = 833.333cm4
f max = 5q2L4 / 384EI
= 0.319 mm＜ [f] = 1.25mm（ [f] = L/400=500/400=1.25 mm ）
（说明4：特别注意，该横向木枋在使用前要每根检查，不得将厚度不够、断面积不够、有破损裂纹、有木油结的木枋作为受力木枋使用。为防止意外，建议此层可用[12槽钢竖放代替，或双木枋并用。）
4.3 立杆强度验算
脚手管（φ48×3.5）立杆的纵向间距为0.4m，横向间距为0.5m（墩柱周围局部0.4m、0.3m），因此单根立杆承受区域即为底板0.4m×0.5m盖梁均布荷载，由横桥向木枋集中传至杆顶。现以间距为0.4m×0.5m立杆作为受力验算杆件。
则有P计 = 65.33 kN /m2
对于脚手管(φ48×3.5)，据参考文献2可知：
i ——截面回转半径，按文献2附录B表B知i = 1.578 cm
f ——钢材的抗压强度设计值，按文献2表5.1.6采用，f=205 MPa
A ——立杆的截面面积，按文献2附录B表B采用，A=4.89cm2
由于大横杆步距为1.2m，长细比为λ=L/i = 1200 / 15.78 = 76
由长细比查表（参考文献2）可得轴心受压构件稳定系数φ= 0.744 ，则有：
[ N ] = φAf =0.744×489×205 = 74.582 kN
而Nmax = P计×A =65.33×0.4×0.5 =13.066 kN
可见[ N ] ＞ N，抗压强度满足要求。
另由压杆弹性变形计算公式得：（按最大高度17m计算）
(JTJ052-2000)[1]标准下载△L = NL/EA = 13.066×103×17×103/(2.1×105×4.89×102)
=2.163 mm 压缩变形不大
盖梁钢筋砼自重约229.6吨，按上述间距布置底座，则每跨连续箱梁下共有43×7+9×4=337根立杆，可承受1011吨荷载（每根杆约可承受30kN），安全比值系数为1011/2296 = 4.4 ，完全满足施工要求。
经计算1.6第六篇 房屋抗震设计.pdf，本支架其余杆件受力均能满足规范要求，本处计算过程从略。
4.4 地基容许承载力验算
场地硬化为C15砼，即每平方米地基容许承载力为1530t/m2，而盖梁荷载（考虑各种施工荷载）最大为6.53t/m2，完全满足施工要求。