施组设计下载简介：

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

二标段1、2、4、5、6号楼悬挑脚手架安全专项施工方案(2021.11.3完).doc

新建居住、商业、公园绿地项目

（融创临江府）（二标段）

T／CCMA 0075-2019 装载机载荷谱试验方法.pdf1、2、4、5、6号楼悬挑脚手架施工方案

1、本工程建筑、结构施工图

1号、2号、4号、5号、6号楼因屋顶有凸出600——1700mm的混凝土线条，标准层施工采用的爬架只能防护到顶层楼板的施工要求（爬架顶端提升到顶层楼板面以上2m），考虑到屋面层楼板结构、出屋面花架和出屋面楼梯间（电梯井）施工的操作和防护需要，上述5栋楼从屋面的下二层楼面开始搭设悬挑脚手架，悬挑脚手架工字钢梁设置的楼层分别是：1号和2号第32层楼面（楼面标高+93.510），4号第25层楼面（楼面标高+72.510），5号和6号第37层楼面（楼面标高+108.510）。上述5栋楼东侧、西侧和北侧设置纯悬挑脚手架，南侧利用屋顶悬挑构件的模板支撑平台工字钢梁和其上最外排两根立杆作为施工的操作和防护用。1号、2号、4号、5号、6号楼悬挑外脚手架工字钢梁全部采用16号工字钢，钢梁和立杆平面布置和剖面图见下图：

1号楼悬挑脚手架的支撑钢梁布置如下：钢梁布置在第32层楼面（楼面标高+93.510），全部采用16号工字钢，建筑物阳角处斜向钢梁上设置次梁（次梁均为为16号工字钢），详见1号楼第32层（楼面标高+93.510）工字钢梁及立杆平面布置图，图中，横穿楼梯间和电梯间混凝土墙体的钢梁采用2根16号工字钢，安装时避开整体提升式脚手架（爬架）立柱，注意钢梁的定位以搁置其上的次梁悬伸长度最短为佳。

2号和4号楼悬挑脚手架的支撑钢梁布置如下：钢梁布置分别布置在第32层（楼面标高+93.510）、第26层楼面（楼面标高+72.510），全部采用16号工字钢，建筑物阳角处斜向钢梁上设置次梁（次梁均为为16号工字钢），详见4号楼第25层（楼面标高+72.510）、2号楼第32层（楼面标高+93.510）工字钢梁及立杆平面布置图，图中，横穿楼梯间和电梯间混凝土墙体的钢梁采用2根16号工字钢，安装时避开整体提升式脚手架（爬架）立柱，注意钢梁的定位以搁置其上的次梁悬伸长度最短为佳。

5号楼悬挑脚手架的支撑钢梁布置如下：钢梁布置分别布置在第37层（楼面标高+108.510），全部采用16号工字钢，建筑物阳角处斜向钢梁上设置次梁（次梁均为为16号工字钢），详见5号楼第37层（楼面标高+108.510）工字钢梁及立杆平面布置图，图中，横穿楼梯间和电梯间混凝土墙体的钢梁采用2根16号工字钢，安装时避开整体提升式脚手架（爬架）立柱，注意钢梁的定位以搁置其上的次梁悬伸长度最短为佳。

6号楼悬挑脚手架的支撑钢梁布置如下：钢梁布置分别布置在第37层（楼面标高+108.510），全部采用16号工字钢，建筑物阳角处斜向钢梁上设置次梁（次梁均为为16号工字钢），详见6号楼第37层（楼面标高+108.510）工字钢梁及立杆平面布置图，图中，横穿楼梯间和电梯间混凝土墙体的钢梁采用2根16号工字钢，安装时避开整体提升式脚手架（爬架）立柱，注意钢梁的定位以搁置其上的次梁悬伸长度最短为佳。

1号、2号、4号、5号、6号楼悬挑脚手架工字钢梁间距同脚手架立杆纵向间距（阳角处除外），纵向间距大多在1500mm以内，局部部位间距在1500mm以上，但最大1750mm；立杆横向间距大多650mm，局部部位横向间距750mm、620mm、500 mm。阳角处斜向工字钢梁（作为主梁，为16号工字钢，见上面平面布置图）上设置16号工字钢（次梁），再在次梁上设置钢管立杆。钢管脚手架步距1800mm，最大搭设高度9.29~13.39m,连墙件水平间距不大于2跨，垂直间距为层高3m,转角部位第一根立杆开始设置。

悬挑脚手架架体施工荷载

该架体施工活荷载按2层作业考虑，每层活荷载标准值2KN/m2，在同一垂直面施工活荷载标准值不大于4KN/m2，横向水平杆置于纵向水平杆之上，脚手架外侧用密目式安全网封闭。

悬挑脚手架搭设的工艺流程为：安装水平悬挑梁→安装第一步纵向水平杆与立杆扣紧→安第一步横向水平杆→按第二步纵向水平杆→按第二步横向水平杆→安装连墙件，上端与第二步纵向水平杆扣紧→第三步纵向水平杆和横向水平杆→连墙件→接长立杆→加设垂直剪刀撑→安装防护栏杆和踢脚杆→安装安全网。

6.1锚固环制作与设置：锚固件采用圆钢Φ20直径圆钢加工制作，锚固压板采用100mm（宽）*8mm（厚）钢板与螺杆连接，锚固件在浇筑楼板混凝土之前预埋在楼板内，锚固环预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并与混凝土梁、板底层钢筋绑扎牢固，因锚固环在板底钢筋之上，为增强锚固环抗拔脱承载力，在锚固环底角部共增设梁根1.5m 长直径18的HRB400钢筋，见下图锚固环埋设示意图。

安装工字钢与锚固件用钢板压紧，不得留有空隙。每个悬挑部位分别设置不少于三道锚固环，第一道锚固压点螺杆预埋在结构边梁中，第二道锚固压点螺杆设置在工字钢的末端200mm。第三锚固压点距第二道锚固点200mm，预埋时三环要设置在一直线上，便于穿工字钢。

工字钢梁搁置在楼层梁段两侧在所有锚固环（包括钢梁尾部两道锚固环和搁置在楼层梁段前端锚固环）处用木楔楔紧（以防止钢梁扭转），详见下图锚固环埋设示意图：

6.2工字钢梁搁置在楼层梁段前端穿混凝土墙洞处用木楔楔紧（以防止钢梁扭转），详见下图：工字钢腹板两侧与墙体预留洞口侧用木楔侧向楔紧立面示意图：

6.3 脚手架立杆亦可成品定位卡固定在工字钢上冀缘上；或是在工字钢设置脚手架立杆处焊￠25 钢筋头，用于固定立杆 （防止立杆移位），焊接时不允许点焊，必须满焊，保证焊接质量，钢筋头高出“工”字钢 100mm，定位点离悬挑梁端部100mm。

6.4工字钢梁间距应按支架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根，局部部位支架架体立杆设置在次梁上（次梁搁置在工字钢梁上）。

6.5 作为安全储备，每道工字钢梁（次梁除外）均应加设斜拉钢丝绳，钢丝绳吊环不得预埋在悬挑结构板上。钢丝绳与建筑结构拉结的吊环应使用 HPB235或HPB300级钢筋，吊环必须是圆钢制作，不得用螺纹钢代替。绳卡的间距不小于钢丝绳直径的6倍，钢丝绳的绳卡压板压在主绳一侧，不得正反交错，见下图所示：

6.6 悬挑脚手架最底层(第一步架)的正面和侧面必须采用木板进行硬性隔离防护，从脚手架外立杆至结构外边缘全封闭。

6.7转角部位采用叠工字钢的做法，简单快捷，安全牢靠，节省工期。

1）次梁 16 号工字钢叠放在转角部位的悬挑梁上，示意图见下图： 

                                           

         

      转角部位采用叠工字钢的做法图

2）工字钢交接部位用20#圆钢制作U 型卡环固定，或采用上面工字钢上冀缘与下面工字钢下冀缘焊接（目的是防止上面工字钢扭转），U 型卡环固定见下图：

                                              

3）U 型卡用￠20 的圆钢制作高度为380mm，宽度为 130mm 的U 型卡环，用 10mm 厚的板作 U 型卡压板，见下图：  

6.8 梁板混凝土浇筑完强度达到 1.2MPa 后进行悬工字钢梁安装，考虑有些工字钢搁置段尾部锚固环预埋处的楼板板面顶面无钢筋，应先用斜拉钢丝绳把工字钢梁与设置在上一层的吊环连接完毕，调整手动葫芦（或花蓝螺栓）至张紧受力状态后，再工字钢梁上安装钢管脚手架。

2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件》标准的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。

3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆黄黑相间色。底排立杆、扫地杆均漆黄色。

4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。

5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。

6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T 700）中Q235A钢的要求。

7、型钢水平悬挑杆采用16号工字钢，卸荷钢丝绳采用16mm钢丝绳。

8、预埋吊环钢筋的直径为20mm。

脚手架的搭设流程及要求

悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→钢丝绳安装→纵向扫地杆（大横杆）→ 立 杆→纵向扫地杆→纵向扫地杆（小横杆）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。

(1)脚手架立杆大多在1500mm以内，局部部位间距在1500mm以上，但最大1750mm；立杆横向间距大多650mm，局部部位横向间距750mm、620mm、500 mm，步距为1.80m；连墙杆间距竖直3.09m，水平2跨m，里立杆距建筑物0.25m，局部0.30m、0.33m、0.37m、0.40m、0.42m。

(2)立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm；各接头中心至主接点的距离不大于步距的 1/3;主立杆要求垂直度偏差不大于全高的1/400。            

(3)脚手架转角部位的水平杆在外脚手架转角处必须交圈，其余小横杆位于大横杆上，以大横杆做小横杆的支座，用直角扣件连接牢固。

2、大横杆、小横杆设置

(1)大横杆在脚手架高度方向的间距为1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面。

（2）纵向水平杆设置在立杆的内侧，其长度不宜小于 3 跨；纵向水平杆（大横杆）必须选用两种不同长度的钢管交错布置，并满相邻两接头的水平距离大于 500 ㎜，且不应在同步同跨内。内隔一根立杆的两个接头在水平方向错开的距离不宜小于 500mm。

(3)主节点处必须设置一根横向水平，用直角扣件连接固定且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于 150mm，小横杆伸出外立杆控制在 100 ㎜左右。靠墙一端外伸长度为杆件端头距建筑物保持 50mm 的距离。作业层的小横杆应根据脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的 1/2。

剪刀撑应在外侧立面上由底至顶连续设置，并随立杆、纵横水平杆等同步搭设，每组跨越立杆根数在 4～6 根之间，宽度不小于 4 跨，与地面的倾角应在 45°～60°之间。杆件接长采用搭接， 搭接长度不小于 1000mm，用不少于三个转角扣件连接，杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm，与相邻的立杆用旋转扣件连接。

4、脚手板的铺设要求

作业层脚手板必须层层满铺、铺稳，离开墙面120～150mm；脚手板可采用对接平铺和搭接两种方式， 脚手板端部的固定方式见下图： 

(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。

(2)选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。

(1)本工程连墙件竖向间距为楼层层高3m，水平间距为2跨，连墙件设置应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，且采用刚性连墙件与建筑物连接。转角部位第一根立杆开始设置。每搭设一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密。

(3 )拉结点须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。

(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距大部分为250mm，如因结构设计的限制，距墙体净距大于150mm的必设站人片。

(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片板进行封闭。

8、接闪器(即) 　　可用直径≮12mm的镀锌制作，设在的脚手架上，高度≮1m，并应将最所有的横杆连通，形成避雷网络。 　　:可采用≮16mm2铝导线或截面≮12mm2的铜导线。为节约有色金属可在连接可靠的下采用直径≮8mm的圆钢。接地线的连接要绝对接触可靠，连接时应将的及清除，露出金属光泽，并涂中性油漆;接地线与接地极的连接最好用焊接，焊接点的长度为接地线直径的6倍以上。

考虑到实际钢管壁厚偏小，为安全起见，采用Φ48×2.5钢管，Φ48×2.5钢管特性：

截面积A＝357mm2，截面模量W＝3867mm3，回转半径i＝16.1mm，惯性矩I＝

92800mm4，每米重标准值28N/m，弹性模量E＝2.06×105N/mm2，抗弯强度设计值f＝205N/mm2；

各种构配件自重标准值：

栏杆、木脚手板挡板自重标准值(按1层考虑)：ΣQp2=350 N/m2，对接扣件18.4N/个，直角扣件13.2N/个，回转扣件14.6N/个。

各种构配件自重标准值：

竹串片脚手板自重标准值（按2层考虑）ΣQp1=2×350 N/m2，栏杆、木脚手板挡板自重标准值(按2层考虑)：ΣQp2=2×170 N/m2，对接扣件18.4N/个，直角扣件13.2N/个，密目式安全网自重标准值Qp3=5 N/m2；

16号工字钢截面的几何特性：

截面面积A=2610mm2

惯性矩I=1127×104mm4

截面模量Wx=141×103mm3

回转半径ix=65.7mm,回转半径iy=18.9mm

每米长自重标准值205N/m

施工荷载按2层同时施工考虑：2×2KN/m2＝4000 N/m2，基本风压W0＝250 N/m2，地面粗糙度类别C类。

6号楼1/18轴——21轴交D轴——H轴范围内架体立杆及悬挑梁计算

计算内容：第37层楼面（标高108.510m）悬挑钢管脚手架架体（架体高度13.39m，标高从108.510m至121.900m）的稳定性计算、悬挑梁稳定性计算、悬挑梁刚度计算、楼层锚固拉环强度计算

以6号楼17轴——21轴交D轴——H轴间架体立杆计算，此处纵距最大为1.75m，架体高13.39m，架体宽度0.65m，步距1.8m，架体步数13.39/1.8=7.43，取步数为8。

1.1架体立杆稳定性计算

脚手架配件自重产生的轴向力标准值NGZK计算如下：

(1)竹串片脚手板自重标准值Gzk1=2*350*1.75*0.65*( 1/2) =398N

（2）一道水平拦腰杆自重杆标准值Gzk2=28*1.75*8=392N

(3)一道防护防护水平杆对接扣件自重标准值Gzk3=18.4*（1.75/6）* 8=43N

（4）脚手板下中间一根横向水平支承钢管自重值Gzk4=1.0（长）*0.5*28*8 =112N

（5）脚手板下中间一根横向水平杆支承钢管与架体纵向水平杆连接的直角扣件自重标准值Gzk5=13.2*8=106N

（6）密目网安全自重标准值Gzk6=5*1.75* 13.39=117N

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K= Gzk1+Gzk2+.....+Gzk6=398+392+43+112+106+117=1168N

构配件自重设计值NGZ=1.2*1168=1402N；

施工荷载产生的轴向力标准值NQK=4000*1.75*0.65*0.5=2275N，设计值NQ=1.4*2275=3185N。

风荷载标准Wk=0.7μZ*μs*W0=0.7*1.57*1.126*250=309N/㎡.

风荷载标准值产生的立杆段弯Mwk=1/10*309*1.75*1.82=175N.M

轴心受压杆件的稳定系数：

不组合风荷载时:

一根立杆轴向力设计值N=1575+1402+3185=6162N

N/（фA）=6162/（0.191*357）=90N/M2＜205 N/M2

组合风荷载立杆稳定承载力的计算

一根立杆轴向力设计值N=1575+1402+0.9*3185=5844N

MW＝0.9×1.4×134.33＝169.26N·m

N/（φA）+ MW /W＝5844/（0.191×357）+175×1000/3867＝131 N/mm2＜205 N/mm2，立杆稳定性满足要求。

1.2悬挑梁稳定性计算

作用在悬挑梁上的立杆竖向力设计值N＝6162N=6.162KN，计算简图如下：

最大弯矩，M＝6.162×（0.650+1.050+1.050）＝16.946KN·m

＝167N/mm2＜215 N/mm2，工字钢稳定性满足要求。

挠度计算时，总荷载（恒荷载+活荷载）均取标准值，一根立杆轴向力标准值Nk=1312+1168+2275=4755N=4.755KN

上述悬挑梁计算简图中A点处挠度

=12.8mm<2×1700/250=13.6mm,挠度小，说明刚度大，悬挑梁刚度满足要求。

1.4锚固拉环强度承载力计算

D点处的锚固拉环强度承载力计算时，荷载采用标准值，锚固拉环拉力标准值P＝4.755×（0.650+1.050+1.050）/2.5＝5.231KN，锚固拉环（钢号HPB335)截面按2个计算，截面面积A＝5231/（2×65）＝40mm2，现选φ20（A＝314mm2＞40N/mm2,因任何梁都要采取防治扭转的措施，选用较粗的圆钢，现选φ20，满足要求。

6号楼17轴——20轴交D轴——H轴间次梁、主梁稳定性计算

计算的次梁、主梁平面布置见下图：

2.1立杆承受的恒荷载和活荷载

脚手架配件自重产生的轴向力标准值NGZK计算如下：

(1)竹串片脚手板自重标准值Gzk1=2*350*0.779*0.65*( 1/2) =177N

（2）一道水平拦腰杆自重杆标准值Gzk2=28*0.779*8=175N

(3)脚手板下中间一根横向水平支承钢管自重值Gzk4=1.0（长）*0.5*28*8 =112N

（4）脚手板下中间一根横向水平杆支承钢管与架体纵向水平杆连接的直角扣件自重标准值Gzk5=13.2*8=106N

（5）密目网安全自重标准值Gzk6=5*0.779* 13.39=52N

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K= Gzk1+Gzk2+Gzk4+Gzk5+Gzk6=177+175+112+106+52=622N

构配件自重设计值NGZ=1.2*622=746N

施工荷载产生的轴向力标准值NQK=4000*0.779*0.65*0.5=1103N，

设计值NQ=1.4*1103=1544N。

总荷载（ 恒荷载+活荷载）设计值N=1363+746+1544=3653=3.653KN

脚手架内立杆轴向力标准值比外力杆小，为安全起见，取脚手架内立杆轴向力标准值=外立杆轴向力标准值。次梁1计算简图如下：

次梁计算简图

由平衡条件，C点支座反力设计值R1、E点支座反力设计值R2计算：

2.2.1次梁悬伸段（即AC段）稳定性计算

悬伸段钢梁C点弯矩设计值=（0.650+0.907+0.907）*3.653=9.001KN.m

＝81.3N/mm2＜215 N/mm2，工字钢悬伸段稳定性满足要求。

2.2.2次梁简支段（即CE段）稳定性计算

简支段D点弯矩设计值=1.043*3.914=4.082KN.m

＝31.2N/mm2＜215 N/mm2，工字钢简支段稳定性满足要求。

主梁 采用16#工字钢，受次梁传来的荷载，主梁计算简图如下：

上述次梁支座反力R1的计算中，尚未考虑次梁本身的自重（标准值0.205KN/m），

考虑次梁本身自重时的支座反力计算简图

现计算考虑次梁本身自重时的支座反力，然后与上述次梁支座反力R1相叠加，作为主梁的荷载。

R1=3.35*1.2（分项系数）*0.205*0.5*3.35/（0.65+1.043）=0.815KN

主梁荷载设计值=18.526+0.815=19.341KN

最大弯矩，M＝19.341×（0.65+0.25+0.25）＝22.242KN·m

＝186N/mm2＜215 N/mm2，工字钢悬伸段稳定性满足要求。

6号楼楼梯间15——17轴次梁、主梁稳定性计算

15——17轴轴次梁、主梁平面布置图如下：

3.1立杆承受的恒荷载和活荷载

3.1.1次梁1立杆承受的恒荷载和活荷载

脚手架配件自重产生的轴向力标准值NGZK计算如下：

(1)竹串片脚手板自重标准值Gzk1=2*350*1.19*0.65*( 1/2) =271N

（2）一道水平拦腰杆自重杆标准值Gzk2=28*1.19*8=267N

(3)脚手板下中间一根横向水平支承钢管自重值Gzk4=1.0（长）*0.5*28*8 =112N

（4）脚手板下中间一根横向水平杆支承钢管与架体纵向水平杆连接的直角扣件自重标准值Gzk5=13.2*8=106N

（5）密目网安全自重标准值Gzk6=5*1.19* 13.39=80N

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K= Gzk1+Gzk2+Gzk4+Gzk5+Gzk6=271+267+112+106+80=836N

构配件自重设计值NGZ=1.2*836=1003N

施工荷载产生的轴向力标准值NQK=4000*1.19*0.65*0.5=1547N，

设计值NQ=1.4*1547=2166N。

总荷载（ 恒荷载+活荷载）设计值N=1363+1003+2166=4532N=4.532KN

3.1.2次梁2立杆承受的恒荷载和活荷载

脚手架配件自重产生的轴向力标准值NGZK计算如下：

(1)竹串片脚手板自重标准值Gzk1=2*350*0.65*0.65*( 1/2) =148N

（2）一道水平拦腰杆自重杆标准值Gzk2=28*0.65*8=146N

(3)脚手板下中间一根横向水平支承钢管自重值Gzk4=1.0（长）*0.5*28*8 =112N

（4）脚手板下中间一根横向水平杆支承钢管与架体纵向水平杆连接的直角扣件自重标准值Gzk5=13.2*8=106N

（5）密目网安全自重标准值Gzk6=5*0.65* 13.39=44N

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K= Gzk1+Gzk2+Gzk4+Gzk5+Gzk6=148+146+112+106+44=556N

构配件自重设计值NGZ=1.2*556=667N

施工荷载产生的轴向力标准值NQK=4000*0.65*0.65*0.5=845N，

设计值NQ=1.4*845=1183N。

总荷载（ 恒荷载+活荷载）设计值N=1363+667+1183=3213N=3.213KN

3.2次梁1稳定性计算

3.2.1次梁1悬伸段（即AC段）稳定性计算

悬伸段钢梁C点弯矩设计值=4.532*（0.65+1.230+1.230）=14.095KN.m

＝139N/mm2＜215 N/mm2，工字钢悬伸段稳定性满足要求。

3.2.2次梁1简支段（即CF段）稳定性计算

由平衡条件，F点支座反力设计值设计值R2计算：

R1=4*4.532+4.136=22.264KN

显然，简支段D点弯矩设计值比E点大，简支段D点弯矩设计值最大，其值=4.136*（0.65+0.45）+4.532*0.65=7.500KN.m

＝57.3N/mm2＜215 N/mm2，工字钢简支段稳定性满足要求。

3.3次梁2稳定性计算

一根立杆轴向力设计值N=3.213KN

D点支座反力设计值R=3.213*（3.7+0.58+3.7+0.58+0.65+3.7+0.58+0.65+0.65）/3.9=12.185KN

最大弯矩，M＝3.213*(1.880+0.650+0.580+0.580)＝11.856KN·m

＝117N/mm2＜215 N/mm2，工字钢悬伸段稳定性满足要求。

3.3 次梁3稳定性计算

次梁3计算简图见下图，一根立杆轴向力设计值N=3.213KN,次梁3稳定性计算,此计算处略。

由平衡条件，C点支座反力设计值R=3.213*(0.65+0.58+3.14+0.58+3.14)/3.140=8.278KN

3.3 主梁稳定性计算

3.3.1主梁悬伸段（即EG段）稳定性计算

上述次梁支座反力计算时，未考虑次梁的自重。

考虑次梁本身自重时的支座反力计算简图

现计算考虑次梁本身自重时的支座反力，然后与上述次梁支座反力R1相叠加，作为主梁的荷载。

设计值R1=0.5*1.2（分项系数）*0.205*3.582/1.6=.985KN

主梁荷载设计值=22.264+0.985=23.250KN

主梁采用2根16#工字钢

悬伸段钢梁E点弯矩设计值=23.250*（0.25+0.25+0.65）=26.738KN.m

＝111N/mm2＜215 N/mm2，工字钢悬伸段稳定性满足要求。

3.3.2主梁简支段（即AE段）稳定性计算

比较上述三点弯矩大小，简支段最大弯矩设计值取10.321KN.m

＝93.2N/mm2＜215 N/mm2，工字钢简支段稳定性满足要求。

6号楼楼梯间1/15——15轴次梁、主梁稳定性计算

1/15——15轴次梁、主梁平面布置图如下：

1/15——15轴次梁、主梁平面布置图

4.1立杆承受的恒荷载和活荷载

4.1.1次梁悬伸段上立杆承受的恒荷载和活荷载

脚手架配件自重产生的轴向力标准值NGZK计算如下：

(1)竹串片脚手板自重标准值Gzk1=2*350*1.11*0.65*( 1/2) =253N

（2）一道水平拦腰杆自重杆标准值Gzk2=28*1.11*8=249N

(3)脚手板下中间一根横向水平支承钢管自重值Gzk4=1.0（长）*0.5*28*8 =112N

（4）脚手板下中间一根横向水平杆支承钢管与架体纵向水平杆连接的直角扣件自重标准值Gzk5=13.2*8=106N

（5）密目网安全自重标准值Gzk6=5*1.11* 13.39=74N

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K= Gzk1+Gzk2+Gzk4+Gzk5+Gzk6=253+249+112+106+74=794N

构配件自重设计值NGZ=1.2*794=953N

施工荷载产生的轴向力标准值NQK=4000*1.11*0.65*0.5=1443N，

设计值NQ=1.4*1443=2020N。

一根立杆总荷载（ 恒荷载+活荷载）设计值N=1363+953+2020=4336N=4.336KN

4.1.2次梁简支段上立杆承受的恒荷载和活荷载

脚手架配件自重产生的轴向力标准值NGZK计算如下：

(1)竹串片脚手板自重标准值Gzk1=2*350*1.57*0.65*( 1/2) =357N

（2）一道水平拦腰杆自重杆标准值Gzk2=28*1.57*8=352N

(3)脚手板下中间一根横向水平支承钢管自重值Gzk4=1.0（长）*0.5*28*8 =112N

（4）脚手板下中间一根横向水平杆支承钢管与架体纵向水平杆连接的直角扣件自重标准值Gzk5=13.2*8=106N

（5）密目网安全自重标准值Gzk6=5*1.57* 13.39=105N

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K= Gzk1+Gzk2+Gzk4+Gzk5+Gzk6=357+352+112+106+105=1032N

构配件自重设计值NGZ=1.2*1032=1238N

施工荷载产生的轴向力标准值NQK=4000*1.57*0.65*0.5=2041N，

设计值NQ=1.4*2041=2857N。

GTCC-092-2018 铁道机车用空气制动控制系统 一根立杆总荷载（ 恒荷载+活荷载）设计值N=1468+1238+2857=5563N=5.563KN

4.2.1次梁悬伸段（即AC段）稳定性计算

悬伸段钢梁C点弯矩设计值=3.213*（0.65+0.972)+4.336*0.972=9.426KN.m

＝93N/mm2＜215 N/mm2，工字钢悬伸段稳定性满足要求。

GB 51325-2018-T标准下载4.2.2次梁简支段（即CH段）稳定性计算

简支段G点弯矩设计值=7.345*0.55=4.040KN.m

比较上述四点弯矩大小，简支段最大弯矩设计值取6.726KN.m