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碧桂园A标模板工程专项施工方案（127P）.doc南京区高淳碧桂园一期A标
工程概况………………………………………………………2
编制依据及说明………………………………………………3
基础模板工程…………………………………………………4
DBJ50-071-2020居住建筑节能65%（绿色建筑）设计标准.pdf柱墙模板支设…………………………………………………7
梁板梯模板支设………………………………………………8
安全文明施工…………………………………………………11
模板拆除………………………………………………………1
模板计算书（说明部份）……………………………………13
基础部份模板计算……………………………………………13
标准层部份模板计算…………………………………………68
框架柱剪力墙模板计算………………………………………112
南京区高淳碧桂园一期A标
南京区高淳碧桂园一期A标工程 ；工程建设地点：芜太路与石臼湖北路交汇处东北角 ；属于框剪结构；地下一层；地上26+1层；建筑高度：88.4m；标准层层高：2.8m 。
本工程由南京区碧桂园房地产开发有限公司投资建设，广东博意建筑设计院设计，中太建设集团股份有限公司组织施工。
第二章 编制依据及说明
本工程模板采用九夹板木模，钢管用Φ48脚手钢管搭设排架系统，整个模板工程的工期相当紧，质量要求又比较高；因此，既要保证质量，又要加快进度，故有必要对模板，支撑系统进行优化，以最经济的方案来取得较快的施工进度；按照以往施工经验建立起钢管排架及支架系统，根据设计图纸要求，本工程基础主楼采用筏板基础，裙房及车库采用独立基础。针对此种情况，公司在施工过程中主楼筏板基础、集水井、电梯井采用砖胎模，其余均用木模。所用材料支撑采用直径48壁厚3.5焊接钢管，扣件式满堂红脚手架作承重支撑Φ48脚手管。50×100木楞，平台采用九夹板；外用剂清洁剂、脱模剂。
首先开挖承台土方人工清理至标高后，经验收合格后，先浇注混凝土垫层。后用M5水泥砂浆砌筑240厚砖模，并在砖模内墙及顶面用1：2水泥砂浆抹灰20厚，砖胎模四周做成小圆角，便于防水层施工。砌筑高度根据各承台具体高度确定。具体做法如附图：
筏形基础240厚砖胎模做法
剪力墙、框架柱支模时先根据模板边线位置，在距筏板面（或模板下口上）50～100mm处焊固定筋，防止模板位移。 外围墙体抗渗与不抗渗处，均在交接暗柱边，立钢丝网一道，绑扎在暗柱上；以便能有效进行区分不同标号的砼。后浇带处应根据图纸设计要求及施工规范设置防水措施，或设置止水钢片。外墙止水螺杆设置见下图：
其余梁、柱、墙、板等模板的支设方法要求参见后面的柱墙、梁板模板的支设，及计算书的设计方法施工。
为防止框架混凝土柱墙因模板拼接不严而造成烂根现象的产生，支模前，应将框架柱墙部位的清理干净；混凝土底板浇筑过程中，其表面应抹平压光；支模前，在模板侧面粘贴海绵条，以减小模板与楼面的缝隙；混凝土浇筑前先浇筑一层50MM厚与混凝土配合比相同的无石子砂浆，以避免混凝土产生离析现象；
梁、柱、板接头处，由于没有专用模板与有力的措施，往往在施工中会产生跑模、漏浆、线角不正、大小头和缩径等现象，因此，在支模时采用根据实际尺制作定型木制补空模板的方案进行施工，自梁底高度向上50mm，设两道井箍，以箍紧补空板；
为确保工程的施工质量，解决由于漏浆往往造成线角不整等缺陷，柱墙模均采用定型木模，从而解决漏浆的问题；柱的接缝处理，柱墙模预先拼装大模，在拼装时，就注意拼缝的平直，但新老混凝土施工缝的平整过程难度较大，我们将采用二次装模法，即第一次行将模板装至梁底下20mm处，在柱顶模内侧四周钉20mm×20mm木条，使柱顶混凝土形成凸榫上；第二次安装柱顶尾模至楼板底，利用已浇筑完的柱顶凸榫下柱顶模穿腹螺栓固定柱尾模的竖向压骨，使柱顶施工缝连接严密平整，柱、梁、板交接处几何尺寸准确。
其余详见计算书。
第五章 梁板梯模板支设
模板的几何尺寸准确，必须保证工程结构部分的形状尺寸和位置、标高等设计规定。
拼缝严密，不漏浆，接缝平整，表面无油污。
模板要有足够的承载力，整体刚度好，构造尽量简单，便于装拆，便于钢筋绑扎和浇灌混凝土。
柱模上下应保持在同一轴线上，垂直偏差控制在5㎜内水平标高应符合设计标高，准许高差控制在8㎜内。
墙体中的预留洞口模板，周边应有固定设置；
大梁模板支撑梁的连接搁置方法
端头固定方法：为了拆除方便，在柱模外侧钉一横向木楞，木楞上皮标高即为钢管排架支撑梁的底标高，当梁模板安装完成后，其两侧及时用木楔钉在横木楞上，用来固定支撑梁，防止其左右摆动；同时，框架柱外侧四角上立根钢管并与框架柱模板的井箍连成一个体，在支撑梁高度搭设水平横杆，使之形成一个平面，用以支撑梁和操作人员的作业平台；
次梁模板支撑的连接搁置方法：
次梁支撑轻钢的连接方法与主梁基本相同；不同的地方只是次梁的端头搁置在主梁上；
框架梁板模板施工（如下图所示）
楼梯模板支设如下图所示
模板工程质量控制示意图
①、施工现场应严格执行安全生产操作规定和有关安全生产文件，健全和贯彻落实工程安全生产责任制切实执行“安全第一，预防为主”的方针，做到安全生产和文明施工；
②、所有参加施工的作业人员必须经过安全技术操作培训合格方可进入现场施工；特殊工种必须持有操作证上岗作业，严禁无证上岗；施工前，应由项目工程师或施工员进行技术交底后方可进行施工作业；
③、专职安全员应根据本工程的特点，结合安全生产制度和有关规定，经常性进行安全考试和现场检查，如果如现有不安全的因素，好可指令停止施工，经过处理后方可继续施工；
④、严格执行施工现场安全生产和高空作业的有关规定，在对施工班组，进行操作交底时，必须同时进行安全交底，并随时做好书面记录；
⑤、利用折梯和活动操作平台作业时，操作人员必须保持平衡，以防偏心和失稳，造成高空坠落；
⑥、施工过程中，应防超载，尤其防止过大的集中荷载，确保结构稳定和作业人员的安全；
框架柱的模板拆除在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板面受损时，即可拆除，但应符合设计要求，应轻拆轻放，拆除后必须整理归堆；
剪力墙、柱模板在浇捣后24小时拆除，有防水要求的墙体72小时，以保持砼的有效湿度。同时必须满足在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板，而受损坏后，方可拆除。梁、板模板的拆除，必须经技术人员的通知，及拆模试块强度达到以下情况方可拆除：
顶板模板拆除时间以同条件混凝土试块的强度达到下表规定的数值后方可拆除：
顶板模板符合拆除条件时要先填写拆模申请单，经监理审批同意后方可拆除。
顶板模板的拆除顺序要保证先浇筑混凝土部位先拆；严禁在混凝土强度未达到要求时随意拆除、减少顶板模板支撑。
本方案分三部份来计算阐述，一是基础部份的梁、板模板工程；二是标准层部份的梁、板模板工程；三是框架柱及剪力墙模板工程。基础部份取具有代表性的梁0.40×0.70、0.40×1.80；板按170㎜厚进行计算分析。标准层部份取具有代表性的梁0.25×0.70、0.25×1.50；板按170㎜厚进行计算分析。框架柱及剪力墙模板工程分别取0.60×1.05进行计算分析。
基础部份的梁、板模板工程
梁段:L 0.40×0.70
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.70；
混凝土板厚度(mm):160.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；
梁支撑架搭设高度H(m)：5.38；梁两侧立杆间距(m):0.60；
承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数:1；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；
主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；
主楞竖向支撑点数量为：3；
支撑点竖向间距为：150mm，150mm；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；
次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；
二、梁模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
跨中弯矩计算公式如下:
按以下公式计算面板跨中弯矩：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；
q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 176.67mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×176.6672 = 3.43×104N·mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.43×104 / 2.70×104=1.269N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =1.269N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×9×176.674/(100×9500×2.43×105) = 0.026 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =176.667/250 = 0.707mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.026mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.707mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5×102×2/6 = 166.67cm3；
I = 5×103×2/12 = 833.33cm4；
内楞计算简图
强度验算计算公式如下:
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.177=3.88kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×3.88×500.002= 9.70×104N·mm；
最大支座力:R=1.1×3.88×0.5=2.134 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 9.70×104/1.67×105 = 0.582 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.582 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×3.18×5004/(100×10000×8.33×106) = 0.016 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ν=0.016mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.134kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；
外楞计算简图
外楞弯矩图(kN·m)
外楞变形图(mm)
（1）.外楞抗弯强度验算
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.16 kN·m
外楞最大计算跨度: l = 150mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.60×105/1.02×104 = 15.751 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =15.751N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.04 mm
外楞的最大容许挠度值: [ν] = 150/400=0.375mm；
外楞的最大挠度计算值 ν=0.04mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=0.375mm，满足要求！
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.225 =2.745 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 800×18×18/6 = 4.32×104mm3；
I = 800×18×18×18/12 = 3.89×105mm4；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.70×0.90=15.42kN/m；
q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；
q = q1 + q2 + q3=15.42+0.30+2.02=17.74kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×17.741×0.1332=0.032kN·m；
σ =0.032×106/4.32×104=0.73N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =0.73 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
q =（(24.0+1.50)×0.700+0.35）×0.80= 14.56KN/m；
面板的最大允许挠度值:[ν] =133.33/250 = 0.533mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×14.56×133.34/(100×9500×3.89×105)=0.008mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.008mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 133.3 / 250 = 0.533mm，满足要求！
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24+1.5)×0.7×0.133=2.38 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.133×(2×0.7+0.4)/ 0.4=0.21 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.133=0.6 kN/m；
静荷载设计值 q = 1.2×2.38+1.2×0.21=3.108 kN/m；
活荷载设计值 P = 1.4×0.6=0.84 kN/m；
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值 q = 3.108+0.84=3.948 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×3.948×0.8×0.8= 0.253 kN.m；
最大应力 σ= M / W = 0.253×106/83333.3 = 3.032 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 3.032 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: V = 0.6×3.948×0.8 = 1.895 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×1895.04/(2×50×100) = 0.569 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.569 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q = 2.380 + 0.210 = 2.590 kN/m；
方木最大挠度计算值 ν= 0.677×2.59×8004 /(100×10000×416.667×104)=0.172mm；
方木的最大允许挠度 [ν]=0.800×1000/250=3.200 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0.172 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=3.2 mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×0.700= 17.850 kN/m2；
DL／T 1822-2018标准下载(2)模板的自重(kN/m2)：
q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：
q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
q = 1.2×(17.850 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 28.140 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为aT／CECS 704-2020标准下载， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。