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XX万达广场项目C组团11#栋地下室模板工程安全专项施工方案(2017.6.22钢管壁厚2.7mm).docXX万达广场项目C组团11#栋地下室模板工程安全专项施工方案
编制：
审核：
中国建筑第二工程局有限公司
C组团11#栋地下室模板工程
XX万达广场项目位于XX市岳塘区芙蓉路北、晓塘路南、月华东路与月华西路之间。项目分为A、B两个地块，A地块主要为住商业、甲级写字楼、酒店；B地块为住宅。是集中购物、休闲、娱乐、餐饮、商务、社交于一体的一站式大型城市综合体。其占地 256亩，总建筑面积 88.6万m2，其中地上 71.9 万 m2，地下 16.7 万m2。其中，住宅结构形式为剪力墙框架结构。
2、结构设计概况
B地块C组团11#栋住宅建筑层数为地下一层、地上33层。本次轮扣式支撑架拟使用部位为11#主楼地下室。
地下室层高4.6m，板厚180mm；
剪力墙厚度：200mm，300mm，350mm
梁断面尺寸：250mm*400mm，200mm800mm，250mm*700mm，300mm*500mm，300mm*600mm，300mm*700mm， 300mm*800mm，300mm*1000mm。
本方案适用范围结构设计构件概况
三、地下室模板工程设计
1.轮扣式脚手架立杆、横杆尺寸选择：
1.1轮扣式钢管模架体系：
轮扣式脚手架体系选用,48*2.7钢管+轮扣制作而成。
1.2立杆模数：根据地下室层高4.6米，采用长度分别为2500mm、1300mm和300mm高的套筒进行组合，托盘间距600mm。
1.3横杆模数：550mm、850mm、1150mm（分别用于600mm、900mm、1200mm间距位置）。
轮扣式连接大样 轮扣式节点构成
轮扣立杆、轮扣横杆大样
5、特殊位置架体设计：
（1）楼梯采用木模板支设板底，楼梯底模、侧模及梯步模采用15mm厚模板，选用整张模板拼接而成，模板的长和宽均为墙体间的净距离，龙骨采用40×100mm木方。支撑体系采用可调钢支撑，搭设满堂架，根据开间尺寸分步立柱，立柱间距1000mm，纵横双向设置，立柱上放U型托，在距地30mm处设一道水平杆，向上每1500设一水平拉杆。
（2）踏步板采用定型化木制模板。定型木制模板做法为，采用15mm木板做面模板，50*100mm木方做龙骨。
本工程存在250mm*400mm，200mm800mm，250mm*700mm，300mm*500mm，300mm*600mm，300mm*700mm， 300mm*800mm，300mm*1000mm等截面尺寸框架梁，根据模板设计要求：当梁腹高≤600mm时，梁底无需增设立杆回顶支撑；600＜梁腹高＜1000mm时，梁底需增设一根立杆进行回顶支撑,若梁底部位无法采用轮扣小横杆，须采用普通钢管小横杆，如下图所示。
11#栋地下室梁底位置支模架剖面图
11#栋地下室共4处电梯基坑，深度为3.3米，为降低现场搭设支模架施工难度，在电梯基坑四周采用工字钢固定，工字钢间距900mm，工字钢固定牢靠后方可进行支模架搭设。
1.1技术人员编制相应技术专项方案并按公司及业主要求进行方案评审和审核，经各方同意后才可实施；
1.2技术部在方案审核完成后，应在方案实施前及时对项目各管理人员及相应劳务管理人员进行方案技术交底；
1.3技术、安全、工程部人员应熟悉图纸，保证方案中计划搭设平面图与施工现场情况一致；
1.4施工测量和检查复核：在开工前，进行现场现有完成构件进行复测，其内容包括检查和复核控制点、轴线等，并作好记录。
1.1轮扣架的构配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国家标准《低合金高强度结构钢》（GB/T1591）、《碳素结构钢》（GB/T700）以及《一般工程用铸造碳钢件》（GB/T 11352）的规定，各类支架主要构配件材质应符合表6.4.1的规定。
1.2钢管外径允许偏差应符合表下的规定，钢管壁厚允许偏差±0.1mm。
钢管外径允许偏差（mm）
1.3连接盘、扣接头、插销以及可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制造时，其材料机械性能不得低于现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》（GB/T 11352）中牌号为ZG230－450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。铸钢制作的连接盘的厚度不得小于8mm，钢板冲压制作的连接盘厚度不得小于10mm，允许尺寸偏差±0.5mm。
1.4扣件：有裂缝变形的扣件严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件的抗滑力不小于8KN。
1.5木枋：50*100木枋必须用刨木机加工，必须保证木枋有一个截面尺寸准确。
1.6顶托：长度、丝数及顶托板的厚度必须满足规范要求。
1.7对拉螺杆：直径14mm，不得有影响使用的锈蚀。力学性能需满足设计要求。
1.8材料进场由工程部组织，项目各部门参与验收，验收合格后才可使用。
2.1杆件焊接制作应在专用工具上进行，各焊接部位应牢固可靠。焊丝宜采用符合现行国家标准《气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝》（GB/T8110）中气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝要求，有效焊缝高度不应小于3.5mm。
2.2楔形插销的斜度应满足楔入连接盘后能自锁，厚度不应小于8mm，尺寸允许偏差±0.1mm。
2.3立杆连接套管有铸钢套管和无缝钢管套管两种形式。对于铸钢套管形式，立杆连接套长度不应小于90mm，外伸长度不应小于75mm；对于无缝钢管套管形式，立杆连接套长度不应小于160mm，外伸长度不应小于110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于2mm。
2.4立杆与立杆连接套管应设置固定立杆连接件的防拔出销孔，承插型盘扣式钢管支架销孔为Ø14mm，立杆连接件直径宜为Ø12mm，允许尺寸偏差±0.1mm。
2.5构配件外观质量应符合以下要求：
2.5.1钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；
2.5.2钢管应平直，直线度允许偏差为管长的1/500，两端面应平整，不得有斜口、毛刺；
2.5.3铸件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；
2.5.4冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；
2.5.5各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；
2.5.6可调顶托的螺牙宜采用梯形牙，管宜配置48丝杆和调节手柄, 丝杆直径不得小于36mm。可调顶托的表面应镀锌，镀锌表面应光滑，在连接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块；
2.5.7架体杆件及构配件表面应镀锌或涂刷防锈漆，涂层应均匀、牢固；
2.5.8主要构配件上的生产厂标识应清晰。
放支撑杆件点定位→竖立杆并搭设扫地杆及横杆→安装顶托→搭设剪刀撑→安装模板→检查验收→浇筑混凝土→使用及维护→脚手架拆除
2.1按照轮扣式脚手架支撑体系平面布置图在地面上弹出定位线，脚手架搭设时应在立杆底部铺设垫板，严禁立杆直接落在板表面上。
2.2先竖立最角端的立杆，再把横杆的插头插入立杆的轮盘中，另一端再插入另一根立杆的轮盘中，以此类推逐步将架体搭设完毕。搭设过程中，同一个轮盘上横杆与其连接的立杆要互相垂直，同一方向内连接的横杆要顺直并且与模板支撑位置线保持平行。
2.3在立杆顶部安装可调顶托，通过调节顶托调平到所需标高。立杆伸出顶层水平杆中心线至顶托支撑点的长度不应超过600mm。本工程11#栋地下室层高4.6m，采用2.5米轮扣架管、1.3米轮扣架管和0.3米高的套筒相接方式形成支模体系，如下图。
11#栋地下室轮扣式支撑架搭设剖面示意图
2.4立杆和横杆按要求搭设完毕后，在架体四边与中间每隔四排立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。
为满足两种型号轮扣架组成模板体系稳定性，须在架体中部设置1排水平剪刀撑。
11#栋地下室支撑架纵向剪刀撑搭设示意图
（1）本工程11#栋地下室采用筏板基础，主楼筏板基础1.4米厚，在混凝土垫层施工完成后，在筏板外围轮廓线位置均采用砖胎模，砖胎模外侧抹灰找平，以保证防水基层面符合要求，基层面干燥度达防水要求后进行防水卷材施工。
（2）11#栋塔楼电梯井、集水井在浇筑完成垫层后，采用C15素混凝土浇筑成胎模，在浇筑混凝土前，外侧必须做好回填土，既保证混凝土模的刚度又可以对混凝土起到养护作用，底板标高上1400mm全部采用15mm厚多层板拼装模板作吊模支设，内侧用马凳支架支撑在底板下层附加筋上并加焊，以固定模板位置，防止模板跑位。
（3）穿墙螺栓中间设方形止水钢环，螺杆为,14，止水环为方形80×80mm，止水钢板厚度5mm， 见附图：
3.2地下室墙体模板设计
（1）墙体模板采用15mm厚多层板，龙骨采用50mm×100mm木方子，按墙体规格预制大模板，模板的接缝采用企口的接缝方式，配制以单张915×1830分别配制，上下两块模板间设企口接缝，模板配制时进行编号，在现场模板拼接时对号拼接，确保模板接缝严密，防止漏浆。
（2）剪力墙模板采用多层板与木龙骨（木方必须平直，木节超过截面1/3的不准使用）接合，首先在多层板上打φ3mm孔，采用5cm长自攻螺丝连接，墙体高度模板根据墙体高度制作，模板的拼装及止水螺栓安装形式如下图所示。
（1）地下室独立框架柱尺寸为450*1000mm、600*600mm、800*1000mm、800*1200mm、700*1300mm柱模采用15mm厚多层板，次楞采用50mm ×100mm木方，间距150mm，柱箍采用Φ48*2.7双钢架管与对接拉螺栓对拉，间距500mm。为保证位置不偏移，加固用双钢管斜支撑设置两道。
（2）附墙边框架柱尺寸为700×800mm、700×700mm，角柱为700×800mm，模板采用15mm厚多层板，次楞采用50mm ×100mm木方，间距不大于200mm，主楞采用Φ48*2.7钢管，主楞水平、竖向主楞双向交叉设置，用对拉止水螺栓分别从两侧将板体拉紧，如图所示：
（3）短柱模板采用15mm多层胶合板，次楞采用50×100mm木方，主楞采用Φ48*2.7钢管，主楞水平、竖向主楞双向交叉设置，配合阴角模板一同使用。其它短柱形式不同，参照该配制及加固形式执行。
（3）由于本工程存在250mm*400mm，250mm*500mm，300mm*700mm，300mm*800mm， 350mm*900mm，500mm*900mm等截面尺寸框架梁，根据模板设计要求：当梁腹高≤600mm时，梁底无需增设立杆回顶支撑；600＜梁腹高＜1000mm时，梁底需增设一根立杆进行回顶支撑,若梁底部位无法采用轮扣小横杆，须采用普通钢管小横杆，同时采用双钢管进行回顶，如下图所示。
4.1顶板支撑采用轮扣式满堂脚手架，立杆支撑横距900mm，纵距为1200mm，水平杆步距900mm、1200mm（现场可根据空间尺寸进行调节），并分别在架体顶层及底部各连续设置一道水平剪刀撑，四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。次龙骨采用50mm×100mm，第一道设在靠墙边150mm，按间距200mm逐一排放，主龙骨采用Φ48*2.7双钢管，上部铺设15mm厚多层板，用钉子钉牢。模板支设如下图所示:
5.1模板支撑体系、木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性。
5.2模板工程完成后，应由生产经理组织安全部、技术部、质量部进行检查，对模板支架应重点检查模板支架体系的立杆、水平杆、剪刀撑、顶托等重要构件是否方案施工。
钢管支架施工验收允许偏差
6.2在拆剪力墙模时，拆除斜撑后，从上到下轻撬模板使之松动，再逐块拆除。防止整片倾倒伤人。
6.3模板拆除不得重力下坠，尽量让其轻轻下落；拆除的模板及时进行处理，堆放整齐；局部破坏严重的模板及时更换。
1、安全保证措施
1.1 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB 5036）考核合格的专业架子工和木工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。 1.2 搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 1.3 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按本规范进行检查验收，合格后方准使用。
1.4 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。 1.6 搭拆脚手架时，应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
1.6 脚手架的安全检查与维护，应按规范进行。
1.7 在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆； 1.8 不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。 1.9 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
2、职业健康、安全环境、文明施工及成品保护措施。
2.2、使用的工具不得乱扔乱放，地面作业时应随时放入工具箱，高处作业时应放入工具袋内。
2.3、作业时使用的铁钉，不得含入口中。
2.4、作业前应检查所有的工具，如手柄有无松动、断裂等，手持电动工具的漏电保护器应试机检查，合格后方可使用，操作时应佩戴绝缘手套。
2.5、使用手提电锯时，锯条锯片必须适度调紧，下班时要放松，以防止再次使用时锯条锯片突然爆断伤人。
2.6、木工作业场所的刨花、木屑、废弃木枋木条等必须自产自清、日产日清、工完场清。
2.7、用火前必须事先申请用火证，并设专人监管。
2.8、模板安装应遵循以下原则：
2.8.1 作业前认真检查模板、支撑等构件是否符合要求，木模板及支撑材质是否合格。
2.8.2 地面上的支撑场地必须平整夯实，支撑立杆下方必须垫不小于0.15㎡垫木，并同时排除现场的不安全因素。
2.8.3 模板作业高度在2m及以上高度施工时，必须设置安全防护设置，临边洞口作业必须规范使用安全带。
2.8.4 操作人员登高必须走人行通道，严禁利用模板支撑攀爬上下，不得在墙顶、独立梁及其它高出狭窄而无防护的模板面上行走。
2.8.5 模板的立柱顶撑必须设置牢固的拉杆，不得与门窗等不牢靠和临时物件相连接。模板安装过程中，不得间歇。柱头、搭头、立柱顶撑、拉杆必须安装牢固成整体后作业人员才允许离开。
2.8.6 组装立柱模板时，四周必须设置牢固支撑，支设独立梁2.9.1 拆模必须待混凝土满足拆模强度后进行，严禁未经项目部施工员允许而私自拆模。
2.9.2 拆模的顺序和方法，应按照先支后拆、后支先拆的顺序。先拆除非承重件，后拆承重件。严禁将支柱全部拆除后一次性拉拽拆除。已拆除的活动模板，必须一次性连续拆除完方可停歇，严禁遗留安全隐患。
2.9.3 拆模作业时，模应搭设临时操作平台，不得站在柱模上操作以及在梁底模上行走和立侧模。
2.9、模板拆除应遵循以下原则：
必须设置警戒区，防止下方人员进入。拆模人员必须站在牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防止失稳坠落。
2.9.4 严禁利用塔吊拆除尚未撬松动的模板，吊运大型整体模板时必须栓接牢固，吊点平衡。
2.9.5 拆除电梯井及大型孔洞模板时，下层必须搭设安全网等可靠防护措施。
2.9.6 拆除的模板及支撑加固材料必须边拆边清边运边码垛。楼层高出拆除的材料，严禁向下抛掷。
1、应急组织机构及职责
成 员：宋启华、张振宇、张鹏、周后安
1.2负责保障救治资金；
1.3负责紧急情况下特殊措施的审核；
1.2负责应急措施的具体安排及实施；
1.3负责平时预防工作的实施；
1.1服从安排，完成组长或副组长交办的工作；
2、危险源识别分析
4、安全事故应急流程
发生紧急事故时，发现人应当立即向项目部应急组织机构的成员报告，亦可根据紧急事态情况直接报告地方相关救援机构。项目部各应急组相关成员接到报告后必须立即赶到现场，同时向项目部应急组组长、副组长报告，报告后不得离开现场，应当立即组织人员进行救援。项目部应急组组长、副组长根据现场紧急事态情况迅速启动应急预案，并立即报告地方救援机构，同时向公司应急救援组织机构报告。公司应急救援组织机构负责人应当根据事态情况立即部署救援工作，必要时组织公司救援组有关成员赶赴现场指挥协调。
5、应急处置方法
5.4.1对抢救出的伤员，视情况采取急救处置措施，迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物，为急救医生留出通道，使其可以最快到达伤员处。
5.4.2保持呼吸道通畅，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。
5.4.3有效止血，包扎伤口。
5.4.4视其伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后去医院检查。
5.4.5伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。
5.4.6若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。
5.4.7预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。
5.4.8记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制，受伤部位，受伤程度等第一手资料。
现场在组织自救的同时，保卫组周后安应负责现场的安全保卫及人员疏散，设置警界，保护现场，为今后的事故调查提供真实情况依据。
事故发生第一时间，要立即报告，救护小组迅速采取有效急救措施，同时报警求救：
九、计算书、附图及附表
9.1主楼地下室板模板（轮扣式）计算书
计算依据：
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
设计简图如下：
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
承载能力极限状态
q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.137kN/m
q1静=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = 0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)×1]=4.987kN/m
q1活=0.9×(γQQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
正常使用极限状态
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.18))×1＝4.618kN/m
计算简图如下：
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.987×0.32+0.117×3.15×0.32＝0.078kN·m
M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.32+0.213×3.15×0.3，0.1×0.108×0.32+0.175×3.15×0.3]＝0.202kN·m
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.078，0.202]＝0.202kN·m
σ＝Mmax/W＝0.202×106/37500＝5.388N/mm2≤[f]＝15N/mm2
νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×4.618×3004/(100×10000×281250)=0.09mm
ν＝0.09mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm
q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.506kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.3=1.561kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
计算简图如下：
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.561×1.22+0.125×0.945×1.22＝0.451kN·m
M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.097×1.22+0.203×3.15×1.2，0.125×0.097×1.22+0.188×3.15×1.2]＝0.777kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.506×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.451，0.777，0.791]＝0.791kN·m
σ=Mmax/W=0.791×106/83330=9.487N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.561×1.2+0.625×0.945×1.2＝1.88kN
V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.097×1.2+0.688×3.15＝2.24kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.506×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.88，2.24，3.174]＝3.174kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×50×100)＝0.952N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.18))×0.3＝1.445kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.445×12004/(100×9350×416.67×104)＝0.401mm≤[ν]＝L/250＝1200/250＝4.8mm；
悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.445×2504/(8×9350×416.67×104)＝0.018mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm
1、小梁最大支座反力计算
q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.226kN/m
q1静＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)×0.3＝1.829kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.3＝0.397kN/m
q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.18))×0.3＝1.505kN/m
承载能力极限状态
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.226×1.2＝3.339kN
按悬臂梁，R1＝2.226×0.25＝0.556kN
R＝max[Rmax，R1]＝3.339kN;
正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.505×1.2＝2.258kN
按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.505×0.25＝0.376kN
R'＝max[R'max，R'1]＝2.258kN;
计算简图如下：
主梁计算简图一
主梁计算简图二
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=Mmax/W=0.897×106/3860=202.37N/mm2＜[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
τmax=2Vmax/A=2×6.931×1000/357＝38.832N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图一(mm)
GB／Z 41395-2022 木工刀具安全 夹紧装置.pdf 主梁变形图二(mm)
跨中νmax=1.426mm≤[ν]=900/250=3.6mm
悬挑段νmax＝1.249mm≤[ν]=2×250/250=2mm
5、支座反力计算
T／CAGHP 050-2018 地质灾害生物治理工程设计规范 承载能力极限状态
支座反力依次为R1=9.638kN，R2=9.591kN，R3=11.075kN，R4=6.425kN
支座反力依次为R1=7.957kN，R2=10.407kN，R3=10.407kN，R4=7.957kN