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公园华府二标段脚手架施工方案

万科公园华府位于西安市雁塔区，该项目西临公园南路，东临长鸣路，南临北陆路，项目建筑面积约50万平方米。本次施工的一标段包含13、16、17#楼及所含车库，建筑面积约87814.64平方米。

项目部结合本工程设计特点以及甲方要求等特殊因素综合考虑，拟在车库、商业施工时采用落地式双排钢管脚手脚。每个施工流水段的四周均搭设双排落地式脚手架。

其中17#主楼采用爬架（爬架方案另附），16、13#楼采用挑架。对应地下室在一层底或二层底外挑工字型脚手架或者爬架（部分楼栋会调整），以便防水、回填尽早插入，以及车库提前插入施工。靠挡墙一侧土回填夯实后，用C15细石砼硬化1m宽100mm厚，重新搭设落地式双排脚手架，用于地下室立面装饰。

16#、13#楼（17层）采用工字钢挑架满封闭，悬挑楼层设置上2F、6F、10F、14F楼板。

DB50／T 867.14-2020 安全生产技术规范 第14部分：星级饭店.pdf脚手架做为结构和装修施工阶段的围护和操作架使用。落地脚手架搭设高度≤24米,悬挑脚手架最大搭设高度为12米.

1、《万科公园华府项目施工图纸》；

3、《建筑施工安全技术统一规范》；

4、《陕西省相关地方行文、标准》；

1、钢管全部采用φ48×3钢管；

2、十字扣件、接头扣件、旋转扣件；

3、1.8×6m白色兜网，1.8×6m绿色密目网；

4、50mm厚、300宽木垫板；钢筋网片跳板；竹跳板；石棉绳等。

5、型钢:16号工字钢

第五章、外脚手架的构造

第一节、双排落地式脚手架：

立杆基础：本工程双排落地式脚手架基础设置在基础垫层上，架体宽出垫层区域浇筑1m宽100mm厚C15细石砼。

立杆：横向间距0.7米,内排立杆离外墙面0.3米，立杆纵向间距1.5m，相邻立杆的接头位置，应错开布置在不同步距内，与相邻的大横杆距离不宜大于步距的三分之一；并且立杆采用黄油漆进行涂刷。

小横杆：间距1.5米，搭于大横杆之下，在相邻立杆间根据需要可增设1～2根小横杆。在任何情况下均不得拆除贴近立杆的小横杆。小横杆中间加放一根大横杆，确保脚手板安装牢固。

大横杆：内排步距为1.8米，外排步距为0.9米，上、下大横杆的接头位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不得大于纵距的三分之一。

剪刀撑：除沿脚手架两端或转角处必须设置剪刀撑外，每隔7～9根立杆且不大于15米应增设一道剪刀撑。剪刀撑应沿架高方向连续设置，除剪刀撑两端用旋转扣件与脚手架立杆或大横杆扣紧外，中间还应增2～4个扣接点，与之相交的立杆或大横杆扣紧；剪刀撑钢管全部采用蓝色油漆涂刷成单色杆。

连墙杆：每一楼层均要设置，水平距离为4.5～6米，也不得大于立杆的四个纵距，本工程按两步三跨的原则设置。

水平斜拉杆：应布置在有连墙杆的架体平面内，以便加强横向刚度。

脚手板：一般应设在三根以上小横杆上，当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板平铺，应铺满铺稳，靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm，拐角要交圈，不得有探头板。（见下图）

安全网：安全网采用尼龙白网+密目网，规格1.8×6米，在每个连接点上用绳子与架管系牢，平网安装时不得纵紧，安全网立杆仍采用脚手架钢管搭设。

水平封闭层：本工程低层采用木枋和九层板进行水平全封闭，具体详附图。

外架的底层部位及中间部位沿外架体四周采用三合板设置250mm高警示带，斜向45度间隔150mm均匀涂刷黑黄油漆带如图示：

落地式脚手架应充分考虑架体根部排水,本工程南侧和东侧裙楼根部设置一条200宽排水肓沟,将雨水集中收集后排入市政管网,防止脚手架根部积水.

第二节、型钢悬挑脚手架

型钢:悬挑脚手架用型钢的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700或《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。型钢采用16号工字钢，高160mm、腿宽88mm，腹厚6.0mm，自重20.5kg/m。其外观尺寸及钢材性能应满足钢结构规程的要求。

预埋件：连墙杆的受力点以B25的短钢筋埋设【要求同一位置上下楼层在同一竖向垂直线上】。

其它构造做法均同双排落地式脚手架设置。

1、立杆基础：落地式脚手架立于平场地面上,平场岩石地基承载力足以满足脚手架荷载要求.搭设时应将地面刨平,若遇软弱夹层时,需在立杆根部垫木枋垫块.

①相邻立柱的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应不小于500mm。

②开始搭设立柱时，应每隔6m跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳定后，方可根据情况拆除。

③当搭至有连墙杆的构造层时，搭设完该处的立杆、纵横向水平杆后，应立即设置连墙杆。

④顶层立柱搭接长度不应小于1m，不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

⑤立柱顶端应高出建筑物1.5m。

①纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立柱内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧。

②纵向水平杆一般宜采用对接扣件连接，对接接头交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并避免设在纵向水平杆的跨中。 ③每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件紧扣在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不立大于150mm，靠墙一侧外伸长度不应大于500mm。

④操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等距离设置，最大间距不应大于立柱距的二分之一。

⑤封闭型脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内外角柱固定。

4、连墙杆、剪刀撑搭设

①在结构施工时，按照两步三跨的布置原则在结构梁或者悬挑梁上埋设短钢管或直径25的钢筋，长度根据梁高，冒出结构面200mm，再用钢管与外脚手架连接。当遇外墙为全剪力墙时，在剪力墙上预留Φ100孔洞，待模板拆除后，贯穿钢管与外管相连。

②连墙件应均匀布置，形式上按照上下错位布置。

③连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。

④剪刀撑、横向支撑应随立柱纵横向水平杆等同步搭设。每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在5～7根之间。每道剪力撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，剪刀撑角度应在45°～60°之间。

⑤剪刀撑斜杆的接头除顶层可以采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件连接。

⑥剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。

①白色兜网应满挂、稳挂。

②对坠落于兜网上的物品应及时清理并对损毁的兜网进行及时修复。

①架子搭设和组装完毕,在投入使用前,应逐层逐流水段,由项目经理组织项目职能部门、架子班组长验收,并填写验收单。

②验收时,要检查架子所使用的各种材料、配件是否符合现行有关规范的要求,以及是否符合施工方案的要求。

③架子的立杆、大横杆、小横杆间距是否符合要求。

④连接墙、剪刀撑、斜撑杆是否连接安全可靠、符合要求。

⑤架子的安全防护是否符合施工方案的要求。

1、架子拆除时应划分作业区,周围设围栏,地面应有专人负责安全防护,严禁非作业人员入内。

2、拆除作业人员必须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋。

3、拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则,严禁上下同时进行拆除作业。

4、拆除时要统一指挥、上下呼应、动作协调,防止坠落。

5、拆除时不得碰损已完半成品及地面构筑物。

6、拆下的材料，应用绳索拴住，利用塔吊往下吊运，严禁抛掷，并将材料运至地面指定地点，分类堆放。

1.严格按照施工组织设计进行施工，上岗人员证件必须齐全。

2.在安全与质量、效益发生冲突时，要坚持“安全第一”的思想。

3.加强安全管理，纠正违章作业。

4.加强员工培训及安全教育，不适应高空作业者不得上脚手架操作,做好安全交底工作。

5.搭拆脚手架时，必须戴好安全帽、佩好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口，裤口要扎紧。

6.吊运脚手笆及脚手架钢管等须用专用保险吊钩。

7.搭拆脚手架时安全笆、杆绑扎或拆开均得一次完成不得中途停止。

8.遇有恶劣气候（如风力在六级以上）影响施工安全时不得进行高空脚手架搭拆工作。

9.严禁在脚手架上堆放杂物。

10.防火消防措施：a.支架上必须配备足够的灭火安全器材，建立义务消防队。b.在脚手架高处进行焊接作业时，应用非燃材料做接火盘，大风天气焊接时，应设风档，防止火花飞溅。

a.架体用的预埋件必须与墙体中的接地钢筋搭焊，以便于架体避雷。

b.雷雨天气和六级以上大风应停止架上作业。应对架体进行加固，大风过后要对架上的脚手架安全网等认真检查一次。

a.支架外排必须布满安全网，最底层脚手板用模板严格封闭，安全网兜严，架体与墙体之间用翻板封严。b.架体垂直地面，3m以内设警界线，平时不得有人员停留，升降作业时，不得有人员进入警界线。

13.防雷接地措施：脚手架避雷措施用10mm2的铜芯线将脚手架与建筑体的四角及两个断口处的钢筋可靠连接，测试电阻小于4。

14．特殊注意事项：本项目施工结构在一层有阳台、飘窗等构件挑出。为满足结构施工，在外挑处需搭设三角斜撑用于构件支撑，并稳固于外架立杆上。如下图所示：

15、挑架工字钢平面布置时，相临位置尽量隔开，若遇现场平面布置限制，锚固段长度不足时，端部加固如上图所示。

第一节、落地式扣件钢管脚手架计算书

双排脚手架，搭设高度24.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。

钢管类型为48×3.0，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。

施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用钢筋网片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。

栏板采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压0.20kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.8720。

地基承载力标准值1500kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。

一、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.500/4=0.038kN/m

活荷载标准值 Q=2.000×1.500/4=0.750kN/m

荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.038+1.4×0.750=1.141kN/m

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

M=1.141×0.7002/8=0.070kN.m

=0.070×106/4491.0=15.562N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.038+0.750=0.826kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×0.826×700.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.116mm

小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!

二、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值 P1=0.038×0.700=0.027kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.700×1.500/4=0.026kN

活荷载标准值 Q=2.000×0.700×1.500/4=0.525kN

荷载的计算值 P=(1.2×0.027+1.2×0.026+1.4×0.525)/2=0.399kN

大横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.417×0.399×1.500=0.258kN.m

=0.258×106/4491.0=57.472N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.06mm

集中荷载标准值P=(0.027+0.026+0.525)/2=0.289kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=3.029×289.065×1500.003/(100×2.060×105×107780.000)=1.33mm

最大挠度和

V=V1+V2=1.390mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值 P1=0.038×0.700=0.027kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.700×1.500/2=0.052kN

活荷载标准值 Q=2.000×0.700×1.500/2=1.050kN

荷载的计算值 R=1.2×0.027+1.2×0.052+1.4×1.050=1.565kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072

NG1 = 0.107×24.000=2.574kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10

NG2 = 0.100×4×1.500×(0.700+0.400)/2=0.330kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17

NG3 = 0.170×1.500×4/2=0.510kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010

NG4 = 0.010×1.500×24.000=0.360kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.774kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×2×1.500×0.700/2=2.100kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.872

经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.200×1.000×0.872 = 0.174kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.774+0.9×1.4×2.100=7.175kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.774+1.4×2.100=7.469kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

MW = 0.9×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

la —— 立杆的纵距 (m)；

h —— 立杆的步距 (m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×1.4×0.174×1.500×1.800×1.800/10=0.107kN.m

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.469kN；

　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；

　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；

　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.700×1.800=3.534m；

　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

—— 由长细比，为3534/16=222；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.149；

　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =7469/(0.15×424)=118.425N/mm2；

　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.175kN；

　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；

　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；

　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.700×1.800=3.534m；

　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

—— 由长细比，为3534/16=222；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.149；

　　 MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.107kN.m；

　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =7175/(0.15×424)+107000/4491=137.543N/mm2；

　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.200kN；

　　 NQ —— 活荷载标准值，NQ = 2.100kN；

　　 gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 66.426米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.200kN；

　　 NQ —— 活荷载标准值，NQ = 2.100kN；

　　 gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m；

　　 Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.085kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 57.057米。

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 风荷载标准值，wk = 0.174kN/m2；

Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 5.40×4.50 = 24.300m2；

No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000

经计算得到 Nlw = 5.933kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 8.933kN

根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Ac[f]

根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85A[f]

其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=40.00/1.60的结果查表得到=0.93；

净截面面积 Ac = 4.24cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。

经过计算得到 Nf1 = 73.865kN

Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!

经过计算得到 Nf2 = 294.049kN

Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!

连墙件拉结楼板预埋钢管示意图

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 29.88

N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 7.47

A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25

fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 1500.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg = kc × fgk

其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00

fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 1500.00

地基承载力的计算满足要求!

第二节、悬挑式扣件钢管脚手架计算书

双排脚手架，搭设高度12.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为48×3.0，

连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。

施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用钢筋网片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设8层计算。

栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压0.20kN/m2，高度变化系数0.8400，体型系数0.8720。

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.05米，建筑物内锚固段长度1.80米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

一、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.600/2=0.030kN/m

活荷载标准值 Q=2.000×0.600/2=0.600kN/m

静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.030=0.082kN/m

活荷载的计算值 q2=1.4×0.600=0.840kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=(0.08×0.082+0.10×0.840)×1.5002=0.204kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

NBT 10354-2019标准下载 支座最大弯矩为

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.240×106/4491.0=53.351N/mm2

GB／T 38993-2020 光伏电站有功及无功控制系统的控制策略导则.pdf 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度