标准规范下载简介：

内容预览由机器从pdf转换为word，准确率92%以上，供参考

JGJ 149-2017 混凝土异形柱结构技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf

析比较确定，除应符合国家现行标准对一般股钢筋混凝士结构的有 关规定外，尚应符合下列规定： 1不应采用部分由异形柱框架与部分砌体墙承重组成的混 合结构形式； 2抗震设计时，不应采用单跨框架结构，不宜采用连体和 错层等复杂结构形式； 3楼梯间、电梯开官根据建筑布置及受力的需要，合理地布 置剪力墙、一般股框架柱或肢端设暗柱的异形柱：楼梯间的抗震设计 应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的相关规定： 4异形柱结构的柱、梁、楼梯、剪力墙均应采用现浇结构 抗震设计时，楼板宜采用现浇，也可采用现浇层厚度不小于 60mm的装配整体式叠合楼板：非抗震设计时，楼板宜采用现 尧，也可采用带现浇层的装配整体式叠合楼板。

3.1.5异形柱结构的填充墙与隔墙应符合下列规定

1填充墙与隔墙根据不同要求和条件宜采用轻质材料的非 承重砌体或墙板； 2非承重墙厚度宜与异形柱柱肢厚度协调GB/T 36965-2018 光伏组件用乙烯-醋酸乙烯共聚物交联度测试方法 差示扫描量热法(DSC)，墙体材料应满 足保温、隔热、节能、隔声、防水和防火等要求； 3填充墙和隔墙的布置、材料和连接构造应符合国家现行 标准的相关规定。

注：表中B为楼盖宽度（m）

3.2.4异形柱结构的坚竖向布置应符合下列规定

3.2.5不规则的异形柱结构，其抗震设计应符合

1扭转不规则时，应计入扭转影响，楼层坚向构件的最 大弹性水平位移和层间位移分别与该楼层两端弹性水平位移和层 间位移平均值的比值不应大于1.45： 2侧尚刚度不规则时，刚度小的楼层地震剪力应乘以不小 于1.15的增大系数： 3楼层承载力突变时，其薄弱层对应于地震作用标准值的 地震剪力应乘以1.25的增大系数；楼层受剪承载力不应小于相 部上一楼层的65%： 4竖向抗侧力构件不连续时，构件传递给水平转换构件的 地震内力应根据不同条件和情况乘以1.25～1.50的增大系数； 5受力复杂不利部位的柱，宜采用肢端设暗柱的异形柱或 般框架柱。

3.2.6对抗震安全性和使用功能有较高要求或专门要

柱结构，可采用隔震设计，采用隔震设计时应符合现行国家标准

《建筑抗震设计规范》GB50011的相关规定

3.3.1抗震设计时，异形柱结构应根据抗震设防烈度、建筑场 地类别、结构类型和房屋高度，按表3.3.1的规定采用不同的抗 震等级，并应符合相应的计算和构造措施要求。建筑场地为1类 时，除6度外，应充许按本地区抗震设防烈度降低一度所对应的 抗震等级采取抗震构造措施，但相应的计算要求不应降低。

表3.3.1异形柱结构的抗震等级

3.3.2当异形柱结构的地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时，

地下一层与首层的侧向刚度比不宜小于2，地下一层及以

采用异形柱，地下一层结构的抗震等级应与上部结构相同，地下 层以下抗震构造措施的抗震等级可逐层降低一级，但不应低于 四级。作为上部结构嵌固部位的地下室楼层的顶楼盖应采用梁板 结构，楼板厚度不宜小于180mm，混凝土强度等级不宜小于 C30，且应采用双层双向配筋，每层每个方向的配筋率不宜小 于0.25%

4.1.1异形柱结构的设计使用年限应按现行国家标准《工程结 构可靠性设计统一标准》GB50153的相关规定确定。 4.1.2一般居住建筑异形柱结构的安全等级应采用二级，抗震 设防类别按丙类。 4.1.3异形柱结构应进行承载能力极限状态计算和正常使用极 限状态验算。 4.1.4异形柱结构中异形柱正截面、斜截面及梁柱节点承载力 应按本规程第5章的规定进行计算；其他构件的承载力计算应符

4.1.4异形柱结构中异形柱正截面、斜截面及梁柱节点 应按本规程第5章的规定进行计算；其他构件的承载力计 合国家现行相关标准的规定

YOSR S

+.·U 开 结构设计规范》GB50010防连续倒塌设计的相关原则。 4.1.7异形柱结构的构件截面配筋应根据结构的实际情况，按 本规程第5章的规定具体计算，其中材料强度设计值应按现行国 家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的相关规定采用

4.1.8异形柱结构应进行风荷

应符合现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的相关 规定。

4.2.2异形柱结构抗震设防烈度和设计地震动参数应按现行国

4.2.4异形柱结构的地震作用计算，应符合下列规定

1应至少在结构两个主轴方向分别计算水平地震作用并进 行抗震验算，7度（0.15g）和8度（0.20g，0.30g）时尚应对 与主轴成45方向计算水平地震作用并进行抗震验算： 2在计算单向水平地震作用时应计入扭转影响：对扭转不 规则的结构，水平地震作用计算应计入双尚水平地震作用下的扭 转影响

规则异形柱结构的地震作用计算应采用扭转耦联振型分解反应谱 法，必要时应补充弹塑性分析或时程分析

4.3结构分析模型与计算参数

4.3.1在竖向荷载、风荷载或多遇地震作用下，异形柱结构的 内力和位移可按弹性方法计算。框架梁可考虑在竖向荷载作用下 梁端局部塑性变形引起的内力重分布

1梁的弯曲、剪切、扭转变形，必要时考虑轴向变形： 2柱的弯曲、剪切、轴向、扭转变形；

4.3.4异形柱结构内力与位移计算时，可假定楼板在其

面内为无限刚性，并应在设计中采取措施保证楼板平面内的整体 别度。当楼板可能产生明显的面内变形时，计算时应考虑楼板平 面内的变形，或对采用楼板平面内无限刚性假定的计算结果进行 适当调整

4.3.5异形柱结构的重力二

异形柱结构分析中应考虑重力二阶效应的不利影响。在结构分析 中可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010规定的 方法考虑结构重力二阶效应的影响，计算中可不考虑杆件的扭曲 变形。

4.3.6异形柱结构内力与位移计算时，楼面梁刚度增

3.6异形柱结构内力与位移计算时，楼面梁刚度增大系

4.3.8异形柱结构的计算自振周期折减系数可按下

结构分析软件的计算结果应进行判断和校核，确认具合理 后方可用于工程设计。

4.4.1在风荷载、多遇地震作用下，异形柱结构按弹性方法计 算的楼层最大层间位移应符合下式规定：

式中：△ue 风荷载、多遇地震作用标准值产生的楼层最大弹 性层间位移； [] 弹性层间位移角限值，按表4.4.1采用； h 计算楼层层高。

表4.4.1异形柱结构弹性层间位移角限值

注：表中括号内的数字用于底部抽柱带转换层的异形柱结构

.3罕遇地震作用下，异形柱结构的弹塑性层间位移应符 代要求：

式中：公up 罕遇地震作用标准值产生的弹塑性层间位移 L, 弹塑性层间位移角限值，按表4.4.3采用

4.3异形柱结构弹塑性层间位移角

注：表中括号内的数字用于底部抽柱带转换层的异形柱结构

.1异形柱正截面承载力计算

5.1.1异形柱正截面承载力计算的基本假定应符合国家标准

5.1.2异形柱双向偏心受压的正

eix=eicosa eiy=eisina e=eo十e N M arctan +n元 M

至截面形心的连线与截面形心轴正向的夹角，逆 时针旋转为正； 角度参数，当M、、M、均为正值时n=O；当M 为负值、M为正或负值时n=1；当M为负值 My为正值时n=2； OciAci 第i个混凝土单元的应力及面积，为压应力时取 正值； Osj、Asi 第个钢筋单元的应力及面积，6为压应力时取 正值； Xo,Yo 截面形心坐标； Xei、Yei 第i混凝土单元的形心坐标； XjYs 第个钢筋单元的形心坐标； ne、n 混凝土及钢筋单元总数。

工，垂直于弯矩作用方向的截面形心

1异形柱双向偏心受压止截面承载力计算应考虑构件挠曲 二阶效应（P?效应）引起的附加内力，此时可将轴向力对截面 形心的初始偏心距e乘以偏心距增大系数n。。应按下列公式计 算：

(le/r)2 10 Ceilr

节点左、右侧梁端截面逆时针和顺时针方向组 合的弯矩设计值之和的较大值，一级框架节点 左、右侧梁端均为负弯矩时，绝对值较小的弯

当反弯点不在柱的层高范围内时，柱端弯矩设计值可取 作用组合的弯矩值乘以柱端弯矩增大系数确定。框架顶层 由压比小于0.15的柱：柱端弯矩设计值可取有地震作用组 香矩值。

四级异形柱框架结构的底

截面的弯矩设计值，应取有地震作用组合的弯矩值分别乘 1.5、1.3、1.2确定，底层柱纵向钢筋应按上下端的不利 记置。

设计值应取本规程第5.1.5、5.1.6条调整后的弯矩值再 小于1.1的增大系数

5.1.8对于楼板与梁整体浇筑的异形柱框架，通过增力

的弯曲刚度来考虑楼板作用，在进行梁的内力分析和配筋时，不 直将梁端截面上部纵筋全部配置在梁（肋）矩形截面内，而应将 其部分纵筋配置在梁侧有效翼缘宽度范围的楼板内

5.2.1异形柱的受剪截面应符合下列条件：

5.2异形柱斜截面受剪承载力计算

V≤—(0.20f.bcheo） YRE

V≤(0.15f.b.hco） YRE

当柱承受压力时： 1）无地震作用组合

1.75 febh+fm +1.

1.75 Ah+0.07N(5.2） febh+f +

弯矩计算值M.的较大值与相应的剪力计算值V。和 柱服截面有效高度h的比值：有地震作用组合时 取柱上、下端未按本规程第5.1.5条～~第5.1.7条 调整的组合的弯矩计算值M。的较大值与相应的剪 力计算值V和柱肢截面有效高度ho的比值，即入 =M/（Vh）；当柱的反弯点在层高范围内时，均 可取入=H/2h；当入<1.0时，取入=1.0；当 入>3时，取入=3：此处，H.为柱净高。 N一无地震作用组合时，为与荷载效应组合的剪力设计 值V.相应的轴向压力或拉力设计值：有地震作用组 合时，为有地震作用组合的轴向压力或拉力设计值 当轴向压力设计值N>0.3A时.取N O.3fA；此处，A为柱的全截面面积。 验算方向的柱肢截面厚度6。范围内同一截面箍筋各 肢总截面面积；A=nAl，此处n为b。范围内同 一截面内箍筋的肢数，A为单肢箍筋的截面面积。 箍筋的抗拉强度设计值，其数值大于360N/mm²时 应取360N/mm。

f（）h，且f（）h值不应小于0.36.f.b

5.2.3有地震作用组合的异形柱斜截面剪力设计值V应按下式 计算，式中M、M之和应分别按顺时针和逆时针方向计算，并 取其较大值。M、M的取值应符合本规程第5.1.5、5.1.6条的 规定。

V=nve(M+M)/H.

5.2.4各级抗震等级的角柱，有地震作用组合的剪力

按本规程第5.2.3条经调整后的剪力值再乘以不小于1.1的增大 系数。

5.3.1异形柱框架应进行梁柱节点核心区受剪承载力计算。 5.3.2节点核心区受剪的水平截面应符合下列条件：

NB/T 35106-2017 水电工程分标概算编制规定5.3.1异形柱框架应进行梁柱节点核心区受剪承载力计算

Vi< 0.2 asnSShfbh YRE

式中：V 节点核心区组合的剪力设计值； YRE 承载力抗震调整系数，取0.85： bi、h; 节点核心区的截面有效验算厚度和截面高度，当梁 截面宽度与柱肢截面厚度相同，或梁截面宽度每侧 凸出柱边小于50mm时，对L形、T形和十字形 截面，可取6=6.，h=h。：对Z形截面，可取b 一be，h,=he十he；其中be、h.和h分别为验算 方向的柱肢截面厚度和高度（图5.3.2）： 纤维增强系数，当节点区采用普通混凝土时，取α 1：采用聚内烯纤维混凝士时，取α一1.1：采 用钢纤维混凝土时，取α=1.2；

（d）十字形柱中间层中间节点 （e）Z形柱顶层中间节点 （0乙形柱中间层中面节点

（d）十字形柱中间层中间节点 (e) Z

图5.3.2框架节点和梁柱截面 （图中验算方向柱肢，对2形截面为翼缘，对其他异形截面为腹板

1对于2形截面GB/T 13539.5-2013 低压熔断器 第5部分：低压熔断器应用指南，表中h应以翼缘的截面高度he和h的较大值代替； 2h为表列数值之间值时，按直线内插法确定

式中：N 与组合的节点剪力设计值对应的该节点上柱底部轴 向力设计值，当N为压力N>O.3fA时，取N 一0.3fA；当N为拉力时，取N=0； A 核心区有效验算宽度范围内同一截面验算方向的箍 筋各肢总截面面积； hto 梁截面有效高度，当节点两侧梁截面有效高度不等 时取平均值； a 梁纵向受压钢筋合力点至截面近边的距离。

5.3.4正交肢影响系数应按下列规定采