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碗扣式脚手架计算书碗扣式脚手架是一种广泛应用的建筑施工工具，具有结构简单、承载力强、安装拆卸方便等特点。其计算书主要用于评估脚手架在实际使用中的安全性与稳定性，确保满足施工荷载需求及规范要求。
计算书通常包括以下几个方面：首先，明确脚手架的基本参数，如立杆间距、横杆步距、剪刀撑布置等；其次，分析作用于脚手架上的荷载类型，包括恒载（如钢管和配件自重）、活载（如施工人员和材料重量）以及风载等外部环境荷载。接着，通过力学公式计算各构件的受力情况，重点校核立杆的轴心压力、横杆的弯矩以及节点连接强度是否符合设计标准。此外，还需验算整体结构的稳定性，特别是高宽比过大的情况下，需增设抛撑或连墙件以增强抗倾覆能力。
碗扣式脚手架计算书不仅为施工提供理论依据，还能优化设计方案，降低材料浪费，提高经济效益。同时，严格遵循相关规范（如《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130）是确保脚手架安全的关键。总之，一份完整的计算书是工程实施的重要保障，体现了科学设计与安全施工的理念。
综合办公楼地下结构模板分项工程施工方案τ =0.263N/mm2；
所以，底模方木的抗剪强度τ =0.263N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。
（4）底模方木挠度验算
方木弹性模量 E=9000 N/mm2；
方木惯性矩 I=200×1003/12=16.667×106 mm4；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：
ν =0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.095 mm；
底模方木的挠度计算值ν =0.095mm 小于 挠度设计值[v] =Min(900/150，10)mm ，满足要求。
根据JGJ130－2001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。
材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守)
方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即
p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×5.204×0.9+1.2×1.26×0.9=6.513kN；
按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。
托梁计算简图、内力图、变形图如下：
托梁采用：木方 : 200×100mm；
W=333.333 ×103mm3；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
中间支座的最大支座力 Rmax = 21.314 kN ；
钢管的最大应力计算值 σ = 1.567×106/333.333×103=4.7 N/mm2；
钢管的最大挠度 νmax = 0.607 mm ；
支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 σ =4.7 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度计算值 ν =0.607小于最大允许挠度 [v]=min(900/150,10) mm,满足要求!
立杆计算简图
1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算
（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：
N = 1.35∑NGK + 1.4∑NQK
其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.1.4节，此值为F1=21.314kN。
除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为
F2=0.15×3.5=0.525kN；
立杆受压荷载总设计值为：
Nut=F1+F2×1.35=21.314+0.525×1.35=22.023kN；
其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。
（2）立杆稳定性验算。按下式验算
计算长度l0按下式计算的结果取大值：
l0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；
l0=kμh=1.167×1.427×1.5=2.498m；
故l0取2.498m；
λ=l0/i=2.498×103 /15.9=158；
查《规程》附录C得 φ= 0.281；
σ =1.05×N/(φAKH)=1.05×22.023×103 /(0.281×4.24×102×1)=194.086N/mm2；
立杆的受压强度计算值σ =194.086N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。
2、组合风荷载时，立杆稳定性计算
（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:
Nut＝22.023kN；
风荷载标准值按下式计算：
Wk=0.7μzμsWo=0.7×0.74×0.273×0.9=0.127kN/m2；
Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.127×0.9×1.52/10=0.031kN·m；
σ =1.05×N/(φAKH)+Mw/W=1.05×22.023×103/(0.281×4.24×102×1)+0.031×106 /(4.49×103)=200.917N/mm2；
立杆的受压强度计算值σ =200.917N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。
（五）立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
fg = fgk×kc = 300×0.4=120 kPa；
其中外墙纸皮砖施工方案交底，地基承载力标准值：fgk= 300 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；
立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.05×22.023/0.2=115.621 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 23.124 kN；
2093.大酒店中央空调安装工程施工组织设计-(2)基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。
p=115.621kPa ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！